SteelConnection designVerificationsEN (Eurocode)CBFEM

Tiết diện hộp chữ nhật

Bài viết này cũng có sẵn bằng

AI dịch từ tiếng Anh

Đây là chương được chọn từ cuốn sách Component-based finite element design of steel connections của giáo sư Wald và cộng sự. Chương này tập trung vào việc kiểm chứng các nút liên kết của tiết diện hộp chữ nhật.

Mô tả

Trong chương này, các nút liên kết T, X và K có khe hở dạng hàn phẳng một mặt phẳng với tiết diện hộp chữ nhật và vuông được dự đoán bằng CBFEM và được kiểm chứng. Thanh giằng tiết diện hộp vuông (SHS) được hàn trực tiếp lên thanh cánh RHS mà không sử dụng bản gia cường. Các nút liên kết chịu lực dọc trục. Trong CBFEM, sức kháng thiết kế được giới hạn bởi biến dạng 5 % hoặc lực tương ứng với biến dạng nút liên kết 0,03b₀và trong FMM thường được giới hạn bởi biến dạng ngoài mặt phẳng của bản 0,03b₀ trong đó b₀ là chiều cao của thanh cánh RHS; xem Lu et al. (1994).

Phương pháp dạng phá hoại

Trong trường hợp nút liên kết T, Y, X hoặc K có khe hở của tiết diện hộp chữ nhật hàn chịu tải trọng dọc trục, có thể xảy ra năm dạng phá hoại. Đó là phá hoại mặt thanh cánh, dẻo hóa thanh cánh, phá hoại thành bên thanh cánh, phá hoại bụng thanh cánh, phá hoại cắt thanh cánh, phá hoại cắt xuyên thủng và phá hoại thanh giằng. Trong nghiên cứu này, phá hoại mặt thanh cánh, phá hoại thanh giằng và phá hoại cắt xuyên thủng được xem xét cho nút T, Y và X; phá hoại mặt thanh cánh, phá hoại cắt thanh cánh, phá hoại thanh giằng và phá hoại cắt xuyên thủng được xem xét cho nút K có khe hở; xem Hình 7.2.1. Các mối hàn được thiết kế theo EN 1993-1-8:2005 không phải là cấu kiện yếu nhất trong nút liên kết.

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 7.2.1 Examined failure modes: a) Chord face failure, b) Chord shear failure, c) Brace failure, and d) Punching shear failure}}}\]

Phá hoại mặt thanh cánh

Sức kháng thiết kế của mặt thanh cánh RHS được xác định bằng mô hình FMM trong mục 9.5 của EN 1993‑1-8:2020. Phương pháp này cũng được nêu trong ISO/FDIS 14346 và được mô tả chi tiết trong Wardenier et al. (2010). Sức kháng thiết kế của nút T, Y hoặc X chịu tải trọng dọc trục của tiết diện hộp chữ nhật hàn là

\[ N_{i,Rd} = C_f \frac{f_{y0} t_0^2}{\sin{\theta_i}} \left ( \frac{2 \eta}{(1-\beta) \sin{\theta_i}} + \frac{4}{\sqrt{1-\beta}} \right ) Q_f / \gamma_{M5} \]

Sức kháng thiết kế của nút K có khe hở chịu tải trọng dọc trục của tiết diện hộp chữ nhật hàn là

\[ N_{i,Rd} = 8.9 C_f \beta \gamma^{0.5} \frac{f_{y,0} t_0^2}{\sin{\theta_i}} Q_f / \gamma_{M5} \]

trong đó C_f là hệ số vật liệu, f_y0 là giới hạn chảy của thanh cánh, t₀ là chiều dày thành thanh cánh, η là tỷ số chiều cao thanh giằng trên chiều rộng thanh cánh, β là tỷ số chiều rộng thanh giằng trên chiều rộng thanh cánh, q_i là góc giữa thanh giằng i và thanh cánh (i = 1, 2), Q_f là hàm ứng suất thanh cánh, và γ là tỷ số độ mảnh thanh cánh.

Phá hoại thanh giằng

Sức kháng thiết kế của mặt thanh cánh RHS có thể được xác định bằng phương pháp theo mô hình FMM trong mục 9.5 của EN 1993-1-8:2020. Sức kháng thiết kế của nút T, Y hoặc X chịu tải trọng dọc trục của tiết diện hộp chữ nhật hàn là

\[ N_{i,Rd} = C_f f_{yi} t_i (2 h_i - 4 t_i + 2 b_{eff} ) / \gamma_{M5} \]

Sức kháng thiết kế của nút K có khe hở chịu tải trọng dọc trục của tiết diện hộp chữ nhật hàn là

\[ N_{i,Rd} = C_f f_{yi} t_i (2 h_i - 4 t_i + b_i + b_{eff} ) / \gamma_{M5} \]

trong đó C_f là hệ số vật liệu, f_yi là giới hạn chảy của thanh giằng i (i = 1, 2), t_i là chiều dày thành thanh giằng i, h_ilà chiều cao thanh giằng i, b_i là chiều rộng thanh giằng i, b_eff là chiều rộng hiệu quả của thanh giằng.

Cắt xuyên thủng

Sức kháng thiết kế của nút T, Y hoặc X chịu tải trọng dọc trục của tiết diện hộp chữ nhật hàn là

\[ N_{i,Rd} = C_f \frac{f_{y0} t_0}{\sqrt{3}\sin{\theta_i}} \left( \frac{2h_i}{\sin{\theta_i}} + 2b_{e,p} \right ) / \gamma_{M5} \]

Sức kháng thiết kế của nút K có khe hở chịu tải trọng dọc trục của tiết diện hộp chữ nhật hàn là

\[ N_{i,Rd} = C_f \frac{f_{y0} t_0}{\sqrt{3}\sin{\theta_i}} \left( \frac{2h_i}{\sin{\theta_i}} + b_i+b_{e,p} \right ) / \gamma_{M5} \]

Trong đó C_f là hệ số vật liệu, f_y0 là giới hạn chảy của thanh cánh, t₀ là chiều dày thành thanh cánh, q_i là góc giữa thanh giằng i và thanh cánh (i = 1, 2), h_i là chiều cao thanh giằng i, b_i là chiều rộng thanh giằng i và b_e,plà chiều rộng hiệu quả cho cắt xuyên thủng.

Phá hoại cắt thanh cánh

Sức kháng thiết kế của nút K có khe hở chịu tải trọng dọc trục của tiết diện hộp chữ nhật hàn là

\[ N_{i,Rd} = \frac{f_{y0}A_{V,0,gap}}{\sqrt{3}\sin{\theta_i}}/\gamma_{M5} \]

trong đó f_y0 là giới hạn chảy của thanh cánh, A_v,0,gap là diện tích hiệu quả cho phá hoại cắt thanh cánh, và q_i là góc giữa thanh giằng i và thanh cánh (i = 1, 2).

Phạm vi áp dụng

CBFEM được kiểm chứng cho các nút T, Y, X và K có khe hở điển hình của tiết diện hộp chữ nhật hàn. Phạm vi áp dụng cho các nút liên kết này được định nghĩa trong Bảng 9.2 của prEN 1993-1-8:2020; xem Bảng 7.2.1. Phạm vi áp dụng tương tự được áp dụng cho mô hình CBFEM. Ngoài phạm vi áp dụng của FMM, cần chuẩn bị thí nghiệm để xác nhận hoặc thực hiện kiểm chứng theo mô hình nghiên cứu đã được xác nhận.

Bảng 7.2.1 Phạm vi áp dụng cho phương pháp dạng phá hoại, Bảng 9.2 của EN 1993-1-8:2020

Tổng quát	\(0.2 \le \frac{d_i}{d_0} \le 1.0 \)	\( \theta_i \ge 30^{\circ} \)	\(\frac{e}{d_0} \le 0.25 \)
	\(g \ge t_1+t_2 \)	\(f_{yi} \le f_{y0} \)	\( t_i \le t_0 \)

Thanh cánh	Nén	Loại 1 hoặc 2 và \( d_0 / t_0 \le 50 \) (nhưng đối với nút X: \( d_0/t_0 \le 40 \))
	Kéo	\(d_0 / t_0 \le 50 \) (nhưng đối với nút X: \( d_0/t_0 \le 40 \))
Thanh giằng CHS	Nén	Loại 1 hoặc 2 và \(b_i / t_i \le 35\) và \(\frac{h_i}{t_i} \le 35 \)
	Kéo	\(b_i / t_i \le 35\) và \(\frac{h_i}{t_i} \le 35 \)

7.2.2 Nút T và Y-SHS phẳng một mặt phẳng

Tổng quan về các ví dụ được xem xét được trình bày trong Bảng 7.2.2. Các trường hợp được chọn bao gồm một phạm vi rộng các tỷ số hình học nút liên kết. Hình học của các nút liên kết với kích thước được thể hiện trong Hình 7.2.2. Các nút liên kết được chọn bị phá hoại theo phương pháp dựa trên FMM do phá hoại mặt thanh cánh hoặc phá hoại thanh giằng.

Bảng 7.2.2 Tổng quan các ví dụ

Ví dụ	Thanh cánh	Thanh giằng	Góc		Vật liệu
	Tiết diện	Tiết diện	θ1	fy	fu	E
			[°]	[MPa]	[MPa]	[GPa]
1	SHS200/6.3	SHS90/8.0	90	355	490	210
2	SHS200/8.0	SHS90/8.0	90	355	490	210
3	SHS200/12.5	SHS120/12.5	90	355	490	210
4	SHS200/6.3	SHS140/12.5	60	355	490	210
5	SHS200/8.0	SHS80/8.0	60	355	490	210
6	SHS200/10.0	SHS120/12.5	60	355	490	210
7	SHS200/12.5	SHS90/8.0	60	355	490	210
8	SHS200/6.3	SHS100/10.0	30	355	490	210
9	SHS200/8.0	SHS150/16.0	30	355	490	210
10	SHS200/10.0	SHS100/10.0	30	355	490	210
11	SHS200/12.5	SHS100/10.0	30	355	490	210

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 7.2.2 Dimensions of T-joint}}}\]

Kiểm chứng sức kháng

Kết quả của FMM được so sánh với kết quả của CBFEM. Việc so sánh tập trung vào sức kháng và dạng phá hoại thiết kế. Kết quả được trình bày trong Bảng 7.2.3.

Bảng 7.2.3 So sánh kết quả sức kháng thiết kế chịu kéo/nén được dự đoán bởi CBFEM và FMM

Nghiên cứu cho thấy sự phù hợp tốt cho các trường hợp tải trọng được áp dụng. Kết quả được tóm tắt trong biểu đồ so sánh sức kháng thiết kế của CBFEM và FMM; xem Hình 7.2.3. Kết quả cho thấy sự khác biệt giữa hai phương pháp tính toán trong tất cả các trường hợp đều nhỏ hơn 10 %.

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 7.2.3 Verification of resistance determined by CBFEM to FMM for the uniplanar SHS T and Y-joint}}}\]

Ví dụ chuẩn

Dữ liệu đầu vào

Thanh cánh

Thép S355
Tiết diện SHS 200×200×6.3

Thanh giằng

Thép S355
Tiết diện SHS 90×90×8.0
Góc giữa thanh giằng và thanh cánh 90°

Mối hàn

Hàn đối đầu

Kích thước lưới

16 phần tử trên bụng lớn nhất của cấu kiện hộp chữ nhật

Tải trọng

Lực tác dụng lên thanh giằng chịu nén/kéo

Kết quả đầu ra

Sức kháng thiết kế chịu nén/kéo là N_Rd = 92.6 kN
Dạng phá hoại thiết kế là phá hoại mặt thanh cánh

Mở trong Trình xem Tải xuống

Nút X-SHS phẳng một mặt phẳng

Tổng quan về các ví dụ được xem xét được trình bày trong Bảng 7.2.4. Các trường hợp được chọn bao gồm một phạm vi rộng các tỷ số hình học nút liên kết. Các nút liên kết được chọn bị phá hoại theo phương pháp dựa trên FMM do phá hoại mặt thanh cánh hoặc phá hoại thanh giằng.

Bảng 7.2.4 Tổng quan các ví dụ

Ví dụ	Thanh cánh	Thanh giằng	Góc		Vật liệu
	Tiết diện	Tiết diện	θ	fy	fu	E
			[°]	[MPa]	[MPa]	[GPa]
1	SHS200/6.3	SHS140/12.5	90	355	490	210
2	SHS200/8.0	SHS70/8.0	90	355	490	210
3	SHS200/10.0	SHS120/12.5	90	355	490	210
4	SHS200/12.5	SHS90/8.0	90	355	490	210
5	SHS200/6.3	SHS90/8.0	60	355	490	210
6	SHS200/8.0	SHS80/8.0	60	355	490	210
7	SHS200/10.0	SHS150/6.3	60	355	490	210
8	SHS200/12.5	SHS140/12.5	60	355	490	210
9	SHS200/16.0	SHS120/12.5	60	355	490	210
10	SHS200/6.3	SHS100/8.0	30	355	490	210
11	SHS200/8.0	SHS150/16.0	30	355	490	210
12	SHS200/10.0	SHS100/10.0	30	355	490	210
13	SHS200/16.0	SHS90/8.0	30	355	490	210

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 7.2.4 Dimensions of X-joint}}}\]

Kiểm chứng sức kháng

Kết quả của phương pháp dựa trên dạng phá hoại (FMM) được so sánh với kết quả của CBFEM. Việc so sánh tập trung vào sức kháng và dạng phá hoại thiết kế; xem Bảng 7.2.5.

Bảng 7.2.5 So sánh kết quả dự đoán sức kháng bằng CBFEM và FMM

Nghiên cứu cho thấy sự phù hợp tốt cho các trường hợp tải trọng được áp dụng. Kết quả được tóm tắt trong biểu đồ so sánh sức kháng thiết kế của CBFEM và FMM; xem Hình 7.2.4. Kết quả cho thấy sự khác biệt giữa hai phương pháp tính toán trong tất cả các trường hợp đều nhỏ hơn 13 %.

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 7.2.5 Verification of resistance determined by CBFEM to FMM for the uniplanar SHS X-joint}}}\]

Ví dụ chuẩn

Dữ liệu đầu vào

Thanh cánh

Thép S355
Tiết diện SHS 200×200×6,3

Các thanh giằng

Thép S355
Tiết diện SHS 140×140×12,5
Góc giữa các thanh giằng và thanh cánh 90°

Các mối hàn

Hàn đối đầu

Kích thước lưới

16 phần tử trên bụng lớn nhất của cấu kiện hộp chữ nhật

Tải trọng

Lực tác dụng lên thanh giằng chịu nén/kéo

Kết quả đầu ra

Sức kháng thiết kế chịu nén/kéo là N_Rd = 152.4 kN
Dạng phá hoại thiết kế là phá hoại mặt thanh cánh

Mở trong Trình xem Tải xuống

7.2.4 Nút K-SHS phẳng một mặt phẳng

Tổng quan về các ví dụ được xem xét được trình bày trong Bảng 7.2.6. Các trường hợp được chọn bao gồm một phạm vi rộng các tỷ số hình học nút liên kết. Các nút liên kết được chọn bị phá hoại theo phương pháp dựa trên FMM do phá hoại mặt thanh cánh hoặc phá hoại thanh giằng.

Bảng 7.2.6 Tổng quan các ví dụ

Ví dụ	Thanh cánh	Các thanh giằng	Góc		Vật liệu
	Tiết diện	Tiết diện	θ	fy	fu	E
			[°]	[MPa]	[MPa]	[GPa]
1	SHS180/10.0	SHS70/3.0	45	355	490	210
2	SHS180/10.0	SHS70/3.6	45	355	490	210
3	SHS200/8.0	SHS80/3.6	45	355	490	210
4	SHS200/8.0	SHS100/10.0	45	355	490	210
5	SHS200/200/10.0	SHS70/3.6	45	355	490	210
6	SHS200/200/10.0	SHS100/4.0	45	355	490	210
7	SHS200/200/12.5	SHS70/6.3	45	355	490	210
8	SHS200/200/12.5	SHS100/8.0	45	355	490	210

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 7.2.6 Dimensions of K-joint}}}\]

Kiểm chứng

Kết quả của CBFEM được so sánh với kết quả của FMM. Việc so sánh tập trung vào sức kháng và dạng phá hoại thiết kế. Kết quả được trình bày trong Bảng 7.2.7.

Bảng 7.2.7 So sánh kết quả dự đoán sức kháng bằng CBFEM và FMM

Nghiên cứu cho thấy sự phù hợp tốt cho các trường hợp tải trọng được áp dụng. Kết quả được tóm tắt trong biểu đồ so sánh sức kháng thiết kế của CBFEM và FMM; xem Hình 7.2.5. Kết quả cho thấy CBFEM cho kết quả thiên về an toàn trong tất cả các trường hợp so với FMM.

\[ \Fig. 7.2.7 Verification of resistance determined by CBFEM to FMM for the uniplanar SHS K-joint}}}\]

Ví dụ chuẩn

Dữ liệu đầu vào

Thanh cánh

Thép S355
Tiết diện SHS 180×180×10,0

Các thanh giằng

Thép S355
Tiết diện SHS 70×70×3,0
Góc giữa các thanh giằng và thanh cánh 45°

Các mối hàn

Hàn đối đầu

Kích thước lưới

16 phần tử trên bụng lớn nhất của cấu kiện hộp chữ nhật

Tải trọng

Lực tác dụng lên thanh giằng chịu nén/kéo

Kết quả đầu ra

Sức kháng thiết kế chịu nén/kéo là N_Rd = 257.5 kN
Dạng phá hoại thiết kế là phá hoại mặt thanh cánh

Mở trong Trình xem Tải xuống

SteelConnection designVerificationsEN (Eurocode)CBFEM

Tiết diện hộp chữ nhật

Bài viết này cũng có sẵn bằng

AI dịch từ tiếng Anh

Mô tả

Phương pháp dạng phá hoại

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 7.2.1 Examined failure modes: a) Chord face failure, b) Chord shear failure, c) Brace failure, and d) Punching shear failure}}}\]

Phá hoại mặt thanh cánh

\[ N_{i,Rd} = C_f \frac{f_{y0} t_0^2}{\sin{\theta_i}} \left ( \frac{2 \eta}{(1-\beta) \sin{\theta_i}} + \frac{4}{\sqrt{1-\beta}} \right ) Q_f / \gamma_{M5} \]

Sức kháng thiết kế của nút K có khe hở chịu tải trọng dọc trục của tiết diện hộp chữ nhật hàn là

\[ N_{i,Rd} = 8.9 C_f \beta \gamma^{0.5} \frac{f_{y,0} t_0^2}{\sin{\theta_i}} Q_f / \gamma_{M5} \]

Phá hoại thanh giằng

\[ N_{i,Rd} = C_f f_{yi} t_i (2 h_i - 4 t_i + 2 b_{eff} ) / \gamma_{M5} \]

Sức kháng thiết kế của nút K có khe hở chịu tải trọng dọc trục của tiết diện hộp chữ nhật hàn là

\[ N_{i,Rd} = C_f f_{yi} t_i (2 h_i - 4 t_i + b_i + b_{eff} ) / \gamma_{M5} \]

Cắt xuyên thủng

Sức kháng thiết kế của nút T, Y hoặc X chịu tải trọng dọc trục của tiết diện hộp chữ nhật hàn là

\[ N_{i,Rd} = C_f \frac{f_{y0} t_0}{\sqrt{3}\sin{\theta_i}} \left( \frac{2h_i}{\sin{\theta_i}} + 2b_{e,p} \right ) / \gamma_{M5} \]

Sức kháng thiết kế của nút K có khe hở chịu tải trọng dọc trục của tiết diện hộp chữ nhật hàn là

\[ N_{i,Rd} = C_f \frac{f_{y0} t_0}{\sqrt{3}\sin{\theta_i}} \left( \frac{2h_i}{\sin{\theta_i}} + b_i+b_{e,p} \right ) / \gamma_{M5} \]

Phá hoại cắt thanh cánh

Sức kháng thiết kế của nút K có khe hở chịu tải trọng dọc trục của tiết diện hộp chữ nhật hàn là

\[ N_{i,Rd} = \frac{f_{y0}A_{V,0,gap}}{\sqrt{3}\sin{\theta_i}}/\gamma_{M5} \]

Phạm vi áp dụng

Bảng 7.2.1 Phạm vi áp dụng cho phương pháp dạng phá hoại, Bảng 9.2 của EN 1993-1-8:2020

Tổng quát	\(0.2 \le \frac{d_i}{d_0} \le 1.0 \)	\( \theta_i \ge 30^{\circ} \)	\(\frac{e}{d_0} \le 0.25 \)
	\(g \ge t_1+t_2 \)	\(f_{yi} \le f_{y0} \)	\( t_i \le t_0 \)

Thanh cánh	Nén	Loại 1 hoặc 2 và \( d_0 / t_0 \le 50 \) (nhưng đối với nút X: \( d_0/t_0 \le 40 \))
	Kéo	\(d_0 / t_0 \le 50 \) (nhưng đối với nút X: \( d_0/t_0 \le 40 \))
Thanh giằng CHS	Nén	Loại 1 hoặc 2 và \(b_i / t_i \le 35\) và \(\frac{h_i}{t_i} \le 35 \)
	Kéo	\(b_i / t_i \le 35\) và \(\frac{h_i}{t_i} \le 35 \)

7.2.2 Nút T và Y-SHS phẳng một mặt phẳng

Bảng 7.2.2 Tổng quan các ví dụ

Ví dụ	Thanh cánh	Thanh giằng	Góc		Vật liệu
	Tiết diện	Tiết diện	θ1	fy	fu	E
			[°]	[MPa]	[MPa]	[GPa]
1	SHS200/6.3	SHS90/8.0	90	355	490	210
2	SHS200/8.0	SHS90/8.0	90	355	490	210
3	SHS200/12.5	SHS120/12.5	90	355	490	210
4	SHS200/6.3	SHS140/12.5	60	355	490	210
5	SHS200/8.0	SHS80/8.0	60	355	490	210
6	SHS200/10.0	SHS120/12.5	60	355	490	210
7	SHS200/12.5	SHS90/8.0	60	355	490	210
8	SHS200/6.3	SHS100/10.0	30	355	490	210
9	SHS200/8.0	SHS150/16.0	30	355	490	210
10	SHS200/10.0	SHS100/10.0	30	355	490	210
11	SHS200/12.5	SHS100/10.0	30	355	490	210

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 7.2.2 Dimensions of T-joint}}}\]

Kiểm chứng sức kháng

Bảng 7.2.3 So sánh kết quả sức kháng thiết kế chịu kéo/nén được dự đoán bởi CBFEM và FMM

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 7.2.3 Verification of resistance determined by CBFEM to FMM for the uniplanar SHS T and Y-joint}}}\]

Ví dụ chuẩn

Dữ liệu đầu vào

Thanh cánh

Thép S355
Tiết diện SHS 200×200×6.3

Thanh giằng

Thép S355
Tiết diện SHS 90×90×8.0
Góc giữa thanh giằng và thanh cánh 90°

Mối hàn

Hàn đối đầu

Kích thước lưới

16 phần tử trên bụng lớn nhất của cấu kiện hộp chữ nhật

Tải trọng

Lực tác dụng lên thanh giằng chịu nén/kéo

Kết quả đầu ra

Sức kháng thiết kế chịu nén/kéo là N_Rd = 92.6 kN
Dạng phá hoại thiết kế là phá hoại mặt thanh cánh

Mở trong Trình xem Tải xuống

Nút X-SHS phẳng một mặt phẳng

Bảng 7.2.4 Tổng quan các ví dụ

Ví dụ	Thanh cánh	Thanh giằng	Góc		Vật liệu
	Tiết diện	Tiết diện	θ	fy	fu	E
			[°]	[MPa]	[MPa]	[GPa]
1	SHS200/6.3	SHS140/12.5	90	355	490	210
2	SHS200/8.0	SHS70/8.0	90	355	490	210
3	SHS200/10.0	SHS120/12.5	90	355	490	210
4	SHS200/12.5	SHS90/8.0	90	355	490	210
5	SHS200/6.3	SHS90/8.0	60	355	490	210
6	SHS200/8.0	SHS80/8.0	60	355	490	210
7	SHS200/10.0	SHS150/6.3	60	355	490	210
8	SHS200/12.5	SHS140/12.5	60	355	490	210
9	SHS200/16.0	SHS120/12.5	60	355	490	210
10	SHS200/6.3	SHS100/8.0	30	355	490	210
11	SHS200/8.0	SHS150/16.0	30	355	490	210
12	SHS200/10.0	SHS100/10.0	30	355	490	210
13	SHS200/16.0	SHS90/8.0	30	355	490	210

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 7.2.4 Dimensions of X-joint}}}\]

Kiểm chứng sức kháng

Bảng 7.2.5 So sánh kết quả dự đoán sức kháng bằng CBFEM và FMM

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 7.2.5 Verification of resistance determined by CBFEM to FMM for the uniplanar SHS X-joint}}}\]

Ví dụ chuẩn

Dữ liệu đầu vào

Thanh cánh

Thép S355
Tiết diện SHS 200×200×6,3

Các thanh giằng

Thép S355
Tiết diện SHS 140×140×12,5
Góc giữa các thanh giằng và thanh cánh 90°

Các mối hàn

Hàn đối đầu

Kích thước lưới

16 phần tử trên bụng lớn nhất của cấu kiện hộp chữ nhật

Tải trọng

Lực tác dụng lên thanh giằng chịu nén/kéo

Kết quả đầu ra

Sức kháng thiết kế chịu nén/kéo là N_Rd = 152.4 kN
Dạng phá hoại thiết kế là phá hoại mặt thanh cánh

Mở trong Trình xem Tải xuống

7.2.4 Nút K-SHS phẳng một mặt phẳng

Bảng 7.2.6 Tổng quan các ví dụ

Ví dụ	Thanh cánh	Các thanh giằng	Góc		Vật liệu
	Tiết diện	Tiết diện	θ	fy	fu	E
			[°]	[MPa]	[MPa]	[GPa]
1	SHS180/10.0	SHS70/3.0	45	355	490	210
2	SHS180/10.0	SHS70/3.6	45	355	490	210
3	SHS200/8.0	SHS80/3.6	45	355	490	210
4	SHS200/8.0	SHS100/10.0	45	355	490	210
5	SHS200/200/10.0	SHS70/3.6	45	355	490	210
6	SHS200/200/10.0	SHS100/4.0	45	355	490	210
7	SHS200/200/12.5	SHS70/6.3	45	355	490	210
8	SHS200/200/12.5	SHS100/8.0	45	355	490	210

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{Fig. 7.2.6 Dimensions of K-joint}}}\]

Kiểm chứng

Bảng 7.2.7 So sánh kết quả dự đoán sức kháng bằng CBFEM và FMM

\[ \Fig. 7.2.7 Verification of resistance determined by CBFEM to FMM for the uniplanar SHS K-joint}}}\]

Ví dụ chuẩn

Dữ liệu đầu vào

Thanh cánh

Thép S355
Tiết diện SHS 180×180×10,0

Các thanh giằng

Thép S355
Tiết diện SHS 70×70×3,0
Góc giữa các thanh giằng và thanh cánh 45°

Các mối hàn

Hàn đối đầu

Kích thước lưới

16 phần tử trên bụng lớn nhất của cấu kiện hộp chữ nhật

Tải trọng

Lực tác dụng lên thanh giằng chịu nén/kéo

Kết quả đầu ra

Sức kháng thiết kế chịu nén/kéo là N_Rd = 257.5 kN
Dạng phá hoại thiết kế là phá hoại mặt thanh cánh

Mở trong Trình xem Tải xuống