การยึดแนวนอน

การเชื่อมต่อต้องได้รับการออกแบบเพื่อถ่ายแรงดึงที่เกิดจากผลอันดับสอง – เสาถูกถอดออกและพื้นทำหน้าที่เป็นเมมเบรน

จุดรองรับ

วิเคราะห์เฉพาะชิ้นส่วนเดียวและชิ้นส่วนอื่นทั้งหมดถูกยึดที่ปลาย ควรใช้เฉพาะแรงตามแนวแกนกับชิ้นส่วนที่วิเคราะห์ ดังนั้นประเภทแบบจำลองจึงถูกกำหนดเป็น N-Vy-Vz (โมเมนต์ดัดและการบิดถูกจำกัด)

การโหลด

แรงตามแนวแกนที่กระทำต่อชิ้นส่วนที่วิเคราะห์ควรกำหนดตาม EN 1993-1-7, ข้อ A.5.1:

สำหรับการยึดภายใน:

$$T_i=0.8(g_k+\psi q_k) s L \ge 75 \textrm{ kN}$$

สำหรับการยึดรอบขอบ:

$$T_p=0.4(g_k+\psi q_k) s L \ge 75 \textrm{ kN}$$

โดยที่:

• $g_k$ – น้ำหนักบรรทุกคงที่ลักษณะเฉพาะ
• $q_k$ – น้ำหนักบรรทุกจรลักษณะเฉพาะ
• $s$ – ระยะห่างของการยึด
• $L$ – ช่วงของการยึด
• $\psi$ – ตัวประกอบที่เกี่ยวข้องในนิพจน์สำหรับการรวมผลของแรงกระทำสำหรับสถานการณ์การออกแบบอุบัติเหตุ (เช่น $\psi_1$ หรือ $\psi_2$ ตามนิพจน์ (6.11b) ของ EN 1990)

แบบจำลองวัสดุและการตรวจสอบ

ตาม SCI P358: Joints in steel construction: Simple Joints to Eurocode 3 – ภาคผนวก A ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการยึดแนวนอนถูกนำมาใช้ คือ $\gamma_{Mu}$ โดยมีค่าเริ่มต้น 1.1 ซึ่งสามารถแก้ไขได้ใน Code setup ตัวประกอบความปลอดภัยนี้ใช้สำหรับแผ่นเหล็ก สลักเกลียว และรอยเชื่อมในการวิเคราะห์การยึดแนวนอน 

คาดว่าจะมีแรงและการเสียรูปสูงสุด และการออกแบบแผ่นเหล็กอ้างอิงจากความแข็งแรงสูงสุดของแผ่นเหล็ก $f_u$ นั่นคือเหตุผลที่แบบจำลองวัสดุสำหรับการวิเคราะห์ด้วยวิธี Finite Element มีพฤติกรรมแบบยืดหยุ่นจนถึง $f_u / \gamma_{Mu}$ ความชันของสาขาพลาสติกคือโมดูลัสความยืดหยุ่นของยัง $E/1000$ การตรวจสอบดำเนินการที่ขีดจำกัดความเครียดพลาสติก 5%

ความต้านทานของสลักเกลียวและรอยเชื่อมคำนวณด้วย $\gamma_{Mu}$ แทน $\gamma_{M2}$ เมื่อใช้ค่าเริ่มต้นของตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วน ความต้านทานแรงจะสูงกว่าประมาณ 14% เมื่อเทียบกับ ULS

สลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้าถูกสมมติว่าเกิดการลื่นไถลและถูกตรวจสอบเป็นสลักเกลียวธรรมดาแบบขันแน่น

เอกสารอ้างอิง

EN 1993-1-7: Eurocode 1 – Actions on structures – Part 1-7: General actions – Accidental actions, CEN, 2006.

SCI P358: Joints in steel construction: Simple Joints to Eurocode 3

ECCS project FAILNOMORE workshops