Connection designSteelKnowledge baseConnectionCBFEM

การตรวจสอบตามมาตรฐานของสลักเกลียวและสลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้าตามมาตรฐานจีน

บทความนี้มีให้บริการใน

แปลโดย AI จากภาษาอังกฤษ

สลักเกลียว

สลักเกลียวได้รับการตรวจสอบตาม GB 50017, ข้อ 11.4 แรงดึงและแรงเฉือนในแต่ละสลักเกลียวถูกกำหนดโดยการวิเคราะห์ไฟไนต์เอลิเมนต์ แรงงัดถูกกำหนดโดยการวิเคราะห์ไฟไนต์เอลิเมนต์และนำมาพิจารณาด้วย แต่ละระนาบแรงเฉือนได้รับการตรวจสอบแยกกัน แผ่นเหล็กที่รับแรงกดทับได้รับการตรวจสอบกับผลรวมของแรงเฉือนในระนาบใกล้เคียง

ค่าการออกแบบความแข็งแรงดึงและแรงเฉือนของสลักเกลียว; f_ub[MPa] – ความแข็งแรงสูงสุดของสลักเกลียว; ได้จากตาราง 4.4.6

$f_{ub}$ [MPa]	$f_t^b$	$f_v^b$
$f_{ub} \le 400$	$0.425 \cdot f_{ub}$	$0.35 \cdot f_{ub}$
$400<f_{ub}<830$	$0.42 \cdot f_{ub}$	$0.38 \cdot f_{ub}$
$830 \le f_{ub}$	$40/83 \cdot f_{ub}$	$32/83 \cdot f_{ub}$

สลักเกลียวรับแรงดึง

สลักเกลียวที่รับแรงดึงได้รับการออกแบบตาม ข้อ 11.4.1.2 และต้องเป็นไปตาม:

$N_t \le N_t^b = A_s \cdot f_t^b$

โดยที่:

N_t – แรงดึงในสลักเกลียว
N_t^b – ความสามารถรับแรงดึงตามการออกแบบ
$A_s = \frac{\pi d_e^2}{4}$ – พื้นที่หน้าตัดรับความเค้นดึงของสลักเกลียว
d_e – เส้นผ่านศูนย์กลางประสิทธิผลของสลักเกลียวที่ส่วนเกลียว
f_t^b – ค่าการออกแบบความแข็งแรงดึงของสลักเกลียว

สลักเกลียวรับแรงเฉือน

สลักเกลียวที่รับแรงเฉือนได้รับการออกแบบตาม ข้อ 11.4.1.1 และต้องเป็นไปตาม:

$N_v \le N_v^b = A_g \cdot f_v^b$

โดยที่:

N_v – แรงเฉือนในสลักเกลียวในระนาบที่พิจารณา
$A_g = \frac{\pi d^2}{4}$ – พื้นที่หน้าตัดรวมของสลักเกลียว
d – เส้นผ่านศูนย์กลางระบุของสลักเกลียว
f_v^b – ค่าการออกแบบความแข็งแรงแรงเฉือนของสลักเกลียว

แต่ละระนาบแรงเฉือนได้รับการตรวจสอบแยกกัน กล่าวคือ จำนวนระนาบแรงเฉือน n_v = 1

สลักเกลียวรับแรงดึงและแรงเฉือนร่วมกัน

สลักเกลียวที่รับแรงเฉือนและแรงดึงพร้อมกันได้รับการออกแบบตาม ข้อ 11.4.1.3 และต้องเป็นไปตาม:

$\sqrt{\left ( \frac{N_v}{N_v^b} \right ) ^2 + \left ( \frac{N_t}{N_t^b} \right ) ^2} \le 1.0$

โดยที่:

N_v – แรงเฉือนในสลักเกลียวในระนาบที่พิจารณา
N_t – แรงดึงในสลักเกลียว
N_v^b – ความต้านทานแรงเฉือนตามการออกแบบของสลักเกลียว
N_t^b – ความต้านทานแรงดึงตามการออกแบบของสลักเกลียว

สลักเกลียวรับแรงกดทับ

แผ่นเหล็กที่รับแรงกดทับเนื่องจากสลักเกลียวในแรงเฉือนได้รับการออกแบบตาม ข้อ 11.4.1.1 และต้องเป็นไปตาม:

$N_v \le N_c^b = d\cdot t \cdot f_c^b$

โดยที่:

N_v – แรงเฉือนที่กระทำบนแผ่นเหล็ก; ผลรวมเวกเตอร์ของแรงเฉือนในระนาบใกล้เคียง
d – เส้นผ่านศูนย์กลางระบุของสลักเกลียว
t – ความหนาของแผ่นเหล็ก
f_c^b – ค่าการออกแบบความแข็งแรงรับแรงกดทับของแผ่นเหล็ก

ค่าการออกแบบความแข็งแรงรับแรงกดทับของแผ่นเหล็ก; f_u – ความแข็งแรงสูงสุดของแผ่นเหล็ก; ได้จากตาราง 4.4.6

สลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้า

สลักเกลียวความแข็งแรงสูงในจุดต่อแบบแรงเสียดทานได้รับการออกแบบตาม ข้อ 11.4.2

สลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้ารับแรงดึง

ความต้านทานแรงดึงของสลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้าถูกกำหนดเป็น:

$N_t \le N_t^b = 0.8 \cdot P$

โดยที่:

N_t – แรงดึงในสลักเกลียว
N_t^b – ความสามารถรับแรงดึงตามการออกแบบ
P – แรงอัดล่วงหน้าของสลักเกลียวความแข็งแรงสูง – ตาราง 11.4.2-2

ตาราง 11.4.2-2 – แรงอัดล่วงหน้าของสลักเกลียวความแข็งแรงสูง P [kN]

เกรดสลักเกลียว	M16	M20	M22	M24	M27	M30
8.8	80	125	150	175	230	280
10.9	100	155	190	225	290	355

สลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้าที่ไม่อยู่ในตาราง 11.4.2-2 ที่รับแรงดึงได้รับการออกแบบตาม ข้อ 11.4.1.2 และต้องเป็นไปตาม:

$N_t \le N_t^b = A_s \cdot f_t^b$

โดยที่:

N_t – แรงดึงในสลักเกลียว
N_t^b – ความสามารถรับแรงดึงตามการออกแบบ
$A_s = \frac{\pi d_e^2}{4}$ – พื้นที่หน้าตัดรับความเค้นดึงของสลักเกลียว
d_e – เส้นผ่านศูนย์กลางประสิทธิผลของสลักเกลียวที่ส่วนเกลียว
f_t^b – ค่าการออกแบบความแข็งแรงดึงของสลักเกลียว

สลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้ารับแรงเฉือน

ความต้านทานแรงเฉือนตามการออกแบบของสลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้าถูกกำหนดตาม ข้อ 11.4.2.1:

$N_v \le N_v^b = 0.9 k \mu P$

โดยที่:

N_v – แรงเฉือนในระนาบที่พิจารณา
N_v^b – ความต้านทานแรงเฉือนตามการออกแบบของสลักเกลียว
k – ตัวประกอบสำหรับรูสลักเกลียว; k = 1 สำหรับรูปกติ, k = 0.85 สำหรับรูขนาดใหญ่กว่าปกติ, k = 0.6 สำหรับรูยาว
μ – สัมประสิทธิ์การลื่นที่ผิวสัมผัสแรงเสียดทานจากตาราง 11.4.2-1; แก้ไขได้ใน Code setup
P = N_t^b / 0.8 – แรงอัดล่วงหน้าของสลักเกลียวความแข็งแรงสูงสำหรับสลักเกลียวที่ไม่อยู่ในตาราง 11.4.2-2

แต่ละระนาบแรงเฉือนได้รับการตรวจสอบแยกกัน กล่าวคือ จำนวนระนาบแรงเฉือน n_f = 1

สลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้ารับแรงดึงและแรงเฉือนร่วมกัน

สลักเกลียวที่รับแรงเฉือนและแรงดึงพร้อมกันได้รับการออกแบบตาม ข้อ 11.4.2.3 และต้องเป็นไปตาม:

$\frac{N_v}{N_v^b} + \frac{N_t}{N_t^b} \le 1.0$

โดยที่:

N_v – แรงเฉือนในระนาบที่พิจารณา
N_t – แรงดึงในสลักเกลียว
N_v^b – ความต้านทานแรงเฉือนตามการออกแบบของสลักเกลียว
N_t^b – ความต้านทานแรงดึงตามการออกแบบของสลักเกลียว

Connection designSteelKnowledge baseConnectionCBFEM

การตรวจสอบตามมาตรฐานของสลักเกลียวและสลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้าตามมาตรฐานจีน

บทความนี้มีให้บริการใน

แปลโดย AI จากภาษาอังกฤษ

สลักเกลียว

$f_{ub}$ [MPa]	$f_t^b$	$f_v^b$
$f_{ub} \le 400$	$0.425 \cdot f_{ub}$	$0.35 \cdot f_{ub}$
$400<f_{ub}<830$	$0.42 \cdot f_{ub}$	$0.38 \cdot f_{ub}$
$830 \le f_{ub}$	$40/83 \cdot f_{ub}$	$32/83 \cdot f_{ub}$

สลักเกลียวรับแรงดึง

สลักเกลียวที่รับแรงดึงได้รับการออกแบบตาม ข้อ 11.4.1.2 และต้องเป็นไปตาม:

$N_t \le N_t^b = A_s \cdot f_t^b$

โดยที่:

N_t – แรงดึงในสลักเกลียว
N_t^b – ความสามารถรับแรงดึงตามการออกแบบ
$A_s = \frac{\pi d_e^2}{4}$ – พื้นที่หน้าตัดรับความเค้นดึงของสลักเกลียว
d_e – เส้นผ่านศูนย์กลางประสิทธิผลของสลักเกลียวที่ส่วนเกลียว
f_t^b – ค่าการออกแบบความแข็งแรงดึงของสลักเกลียว

สลักเกลียวรับแรงเฉือน

สลักเกลียวที่รับแรงเฉือนได้รับการออกแบบตาม ข้อ 11.4.1.1 และต้องเป็นไปตาม:

$N_v \le N_v^b = A_g \cdot f_v^b$

โดยที่:

N_v – แรงเฉือนในสลักเกลียวในระนาบที่พิจารณา
$A_g = \frac{\pi d^2}{4}$ – พื้นที่หน้าตัดรวมของสลักเกลียว
d – เส้นผ่านศูนย์กลางระบุของสลักเกลียว
f_v^b – ค่าการออกแบบความแข็งแรงแรงเฉือนของสลักเกลียว

สลักเกลียวรับแรงดึงและแรงเฉือนร่วมกัน

$\sqrt{\left ( \frac{N_v}{N_v^b} \right ) ^2 + \left ( \frac{N_t}{N_t^b} \right ) ^2} \le 1.0$

โดยที่:

N_v – แรงเฉือนในสลักเกลียวในระนาบที่พิจารณา
N_t – แรงดึงในสลักเกลียว
N_v^b – ความต้านทานแรงเฉือนตามการออกแบบของสลักเกลียว
N_t^b – ความต้านทานแรงดึงตามการออกแบบของสลักเกลียว

สลักเกลียวรับแรงกดทับ

$N_v \le N_c^b = d\cdot t \cdot f_c^b$

โดยที่:

N_v – แรงเฉือนที่กระทำบนแผ่นเหล็ก; ผลรวมเวกเตอร์ของแรงเฉือนในระนาบใกล้เคียง
d – เส้นผ่านศูนย์กลางระบุของสลักเกลียว
t – ความหนาของแผ่นเหล็ก
f_c^b – ค่าการออกแบบความแข็งแรงรับแรงกดทับของแผ่นเหล็ก

สลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้า

สลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้ารับแรงดึง

ความต้านทานแรงดึงของสลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้าถูกกำหนดเป็น:

$N_t \le N_t^b = 0.8 \cdot P$

โดยที่:

N_t – แรงดึงในสลักเกลียว
N_t^b – ความสามารถรับแรงดึงตามการออกแบบ
P – แรงอัดล่วงหน้าของสลักเกลียวความแข็งแรงสูง – ตาราง 11.4.2-2

ตาราง 11.4.2-2 – แรงอัดล่วงหน้าของสลักเกลียวความแข็งแรงสูง P [kN]

เกรดสลักเกลียว	M16	M20	M22	M24	M27	M30
8.8	80	125	150	175	230	280
10.9	100	155	190	225	290	355

$N_t \le N_t^b = A_s \cdot f_t^b$

โดยที่:

N_t – แรงดึงในสลักเกลียว
N_t^b – ความสามารถรับแรงดึงตามการออกแบบ
$A_s = \frac{\pi d_e^2}{4}$ – พื้นที่หน้าตัดรับความเค้นดึงของสลักเกลียว
d_e – เส้นผ่านศูนย์กลางประสิทธิผลของสลักเกลียวที่ส่วนเกลียว
f_t^b – ค่าการออกแบบความแข็งแรงดึงของสลักเกลียว

สลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้ารับแรงเฉือน

$N_v \le N_v^b = 0.9 k \mu P$

โดยที่:

N_v – แรงเฉือนในระนาบที่พิจารณา
N_v^b – ความต้านทานแรงเฉือนตามการออกแบบของสลักเกลียว
k – ตัวประกอบสำหรับรูสลักเกลียว; k = 1 สำหรับรูปกติ, k = 0.85 สำหรับรูขนาดใหญ่กว่าปกติ, k = 0.6 สำหรับรูยาว
μ – สัมประสิทธิ์การลื่นที่ผิวสัมผัสแรงเสียดทานจากตาราง 11.4.2-1; แก้ไขได้ใน Code setup
P = N_t^b / 0.8 – แรงอัดล่วงหน้าของสลักเกลียวความแข็งแรงสูงสำหรับสลักเกลียวที่ไม่อยู่ในตาราง 11.4.2-2

สลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้ารับแรงดึงและแรงเฉือนร่วมกัน

$\frac{N_v}{N_v^b} + \frac{N_t}{N_t^b} \le 1.0$

โดยที่:

N_v – แรงเฉือนในระนาบที่พิจารณา
N_t – แรงดึงในสลักเกลียว
N_v^b – ความต้านทานแรงเฉือนตามการออกแบบของสลักเกลียว
N_t^b – ความต้านทานแรงดึงตามการออกแบบของสลักเกลียว