IDEA StatiCa RCS – Constructief ontwerp van 1D betonnen staven

{
  "title": {
    "name": "Main headline (H1)",
    "type": "text",
    "value": "Buiging"
  },
  "preview_image": {
    "name": "Preview image",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "post_date": {
    "name": "Post date",
    "type": "date_time",
    "value": null,
    "displayTimeZone": "Europe/Prague"
  },
  "perex_content": {
    "name": "Lead paragraph",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "content": {
    "images": [
      {
        "description": null,
        "imageId": "b0198117-cd6f-4b6e-8597-b10975696c5f",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/04a3b7b6-93be-4872-b8d9-67b9a717d60c/b1.png",
        "height": 271,
        "width": 605
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "61c4e863-a482-4cb9-b6d3-5c3b7dc4d10d",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/8c8c658f-5c7b-4a64-996e-1965ae693c06/b2.png",
        "height": 325,
        "width": 605
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "b6317b0d-25ec-4117-9b3a-172a7c347755",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/fc451eb2-c4d2-4180-b144-d445add49ab5/b4.png",
        "height": 183,
        "width": 188
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "dc4c73c2-d640-42d5-acc8-9d8b31c5c1b1",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/30a516a2-242d-4f5b-9edd-56c44cb70f6c/b3.png",
        "height": 462,
        "width": 561
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "36d92bfc-0704-499b-8fbe-a75b28c3bd18",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e4496886-45ec-419b-bd57-82b46fccf82b/b6.png",
        "height": 184,
        "width": 259
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "7b405b7c-74d2-4cf9-8aec-1f571db30649",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9dd9e0aa-dd8c-4b7d-82d2-27ea2cadc07c/b5.png",
        "height": 308,
        "width": 295
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "1ed1abf9-67ac-4879-bef6-2d57e1500773",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/6d5a0d6c-f7b1-4044-9eb5-edbb04ad2ca4/Picture7.png",
        "height": 215,
        "width": 551
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "0b5582fb-ae69-45b8-93c7-c845ff34923c",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/3a3aaa59-617b-4b0e-ba1a-2ae881949158/b8.png",
        "height": 891,
        "width": 800
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "71a4b34f-1a73-44b0-8b9c-405820ea3a82",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1ca9f2ed-f094-469d-94ae-4cc0bd014cc1/b4b.png",
        "height": 600,
        "width": 800
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "483a12f0-c187-4d1e-a6e1-a09b4bf534d2",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9d289251-9673-4371-817d-56b3188bbfb4/diagram.png",
        "height": 939,
        "width": 740
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "500d89ca-7d96-4dc1-85cc-4a281d781485",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c46cd204-bd41-4c49-8746-8d2d6beb33c8/NuMuMu.png",
        "height": 435,
        "width": 800
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "1f92e4e7-5738-4b72-8d8c-54a231b4555c",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/82513be9-3a02-454f-9c39-c28fb3b94651/NuMM.png",
        "height": 435,
        "width": 800
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "a94eab4f-8d17-467f-bae5-13d48309f1a6",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e16295ca-43c1-4612-8a2b-202456edb76e/NMuMu.png",
        "height": 435,
        "width": 800
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "4b344db0-675c-4720-b184-6c1741402a01",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c2f8e851-b842-49b8-ade5-e7b53a753c72/b12.png",
        "height": 198,
        "width": 605
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "0017aeb7-453e-443c-ab08-649df1a71645",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/480a18f0-2253-43c0-af6e-ec52f4fd8788/b13.png",
        "height": 170,
        "width": 417
      }
    ],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [
      {
        "codename": "theoretical_background___n_m_k_diagram__rcs_1d___c_0911630",
        "linkId": "09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca",
        "urlSlug": "literature",
        "type": "support_center_article"
      }
    ],
    "name": "Content",
    "type": "rich_text",
    "value": "<h3>Methoden voor doorsnedecapaciteitscontrole</h3>\n<p>Twee bekende methoden kunnen worden gebruikt om de uiterste grenstoestand te controleren voor 1D betonnen staven.&nbsp;De eerste geeft ons de doorsnede-uiterste sterkte in de vorm van <strong>een interactieoppervlak of een</strong> <strong>interactiediagram</strong> (in het geval van buigmoment in één richting).&nbsp;De doorsnedecapaciteit kan worden bepaald als de verhouding van de werkende inwendige krachten tot de grensstoestandkrachten.&nbsp;De tweede methode is het vinden van <strong>evenwicht in een doorsnede</strong>, waarbij we kijken naar het werkelijke gedrag van de belaste doorsnede, het gebruik van materialen in termen van spanningen, en inzicht in de kwetsbaarheden van de doorsnede.</p>\n<h3>Algemene ontwerpveronderstellingen en rekenveronderstellingen voor de Uiterste Grenstoestand&nbsp;</h3>\n<ol>\n  <li>De rek ε in de wapening en het beton wordt verondersteld rechtstreeks evenredig te zijn met de afstand tot de neutrale lijn (vlakke doorsneden blijven vlak).</li>\n  <li>De interactie van de wapening en het beton wordt gewaarborgd door de interactie van beton en wapening zonder glijding (rek ε in de wapening en de aangrenzende betonvezels zijn gelijk).</li>\n  <li>De treksterkte van beton wordt verwaarloosd (alle trekspanningen worden overgedragen door de wapening).</li>\n  <li>Betondrukspanningen in de drukzone worden berekend op basis van de rek uit spanning-rek diagrammen.</li>\n  <li>Wapeningsspanningen worden berekend op basis van de rek uit spanning-rek diagrammen.</li>\n  <li>Betondrukrek met een uiterste rekgrens ε<sub>cu2</sub> (Paraboolvormig-rechthoekig diagram voor beton onder druk) en<sub> </sub>ε<sub>cu3 </sub>(Bilineaire spanning-rek relatie), [<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>].</li>\n  <li>De drukrek van de wapening is zonder begrenzing in het geval van een horizontale plastische boventak; in het geval van een hellende plastische boventak is de rek begrensd tot ε<sub>ud</sub>,[<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>].</li>\n  <li>Een grenstoestand wordt bereikt wanneer de toestand van ten minste één van de materialen de uiterste grensrek overschrijdt (als εu niet begrensd is, is het gedrukte beton maatgevend).</li>\n</ol>\n<figure data-asset-id=\"b0198117-cd6f-4b6e-8597-b10975696c5f\" data-image-id=\"b0198117-cd6f-4b6e-8597-b10975696c5f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/04a3b7b6-93be-4872-b8d9-67b9a717d60c/b1.png\" data-asset-id=\"b0198117-cd6f-4b6e-8597-b10975696c5f\" data-image-id=\"b0198117-cd6f-4b6e-8597-b10975696c5f\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Strain stress.}}}\\]</em></p>\n<figure data-asset-id=\"61c4e863-a482-4cb9-b6d3-5c3b7dc4d10d\" data-image-id=\"61c4e863-a482-4cb9-b6d3-5c3b7dc4d10d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/8c8c658f-5c7b-4a64-996e-1965ae693c06/b2.png\" data-asset-id=\"61c4e863-a482-4cb9-b6d3-5c3b7dc4d10d\" data-image-id=\"61c4e863-a482-4cb9-b6d3-5c3b7dc4d10d\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Stress-strain design diagram for reinforcing steel with inclined top branch.}}}\\]</em></p>\n<h3>Interactiediagram</h3>\n<p>De eerste&nbsp;optie&nbsp;is het controleren van de doorsnede&nbsp;met behulp van een interactieoppervlak&nbsp;(of interactiediagram).&nbsp;Een toelichting wordt gegeven aan de hand van een voorbeeld&nbsp;van&nbsp;het&nbsp;interactieoppervlak&nbsp;voor de gewapende&nbsp;vierkante doorsnede&nbsp;uit&nbsp;het voorbeeld&nbsp;in de onderstaande figuur. Op het&nbsp;interactieoppervlak bevinden zich&nbsp;punten&nbsp;die de uiterste grenstoestand van de onderzochte doorsnede definiëren.&nbsp;Het interactieoppervlak&nbsp;wordt&nbsp;opgebouwd uit&nbsp;punten&nbsp;(N, My,&nbsp;Mz),&nbsp;die&nbsp;worden bepaald door spanningsintegratie&nbsp;in de doorsnede,&nbsp;waarbij&nbsp;de uiterste grensrek&nbsp;in één van de materialen&nbsp;is bereikt.&nbsp;Voor een 3D-interactie kan het oppervlak worden afgeleid uit een 2D-interactiediagram,&nbsp;dat een&nbsp;gesloten&nbsp;curve is,&nbsp;die overeenkomt met&nbsp;de&nbsp;spanning bij een continu&nbsp;gedraaide&nbsp;neutrale&nbsp;lijn.</p>\n<figure data-asset-id=\"b6317b0d-25ec-4117-9b3a-172a7c347755\" data-image-id=\"b6317b0d-25ec-4117-9b3a-172a7c347755\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/fc451eb2-c4d2-4180-b144-d445add49ab5/b4.png\" data-asset-id=\"b6317b0d-25ec-4117-9b3a-172a7c347755\" data-image-id=\"b6317b0d-25ec-4117-9b3a-172a7c347755\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Symmetrical reinforced cross-section.}}}\\]</em></p>\n<figure data-asset-id=\"dc4c73c2-d640-42d5-acc8-9d8b31c5c1b1\" data-image-id=\"dc4c73c2-d640-42d5-acc8-9d8b31c5c1b1\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/30a516a2-242d-4f5b-9edd-56c44cb70f6c/b3.png\" data-asset-id=\"dc4c73c2-d640-42d5-acc8-9d8b31c5c1b1\" data-image-id=\"dc4c73c2-d640-42d5-acc8-9d8b31c5c1b1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Interaction surface shows failure conditions for all load cases of normal force and bending moments.}}}\\]</em></p>\n<p>Voor het geval van een doorsnede die symmetrisch is ten opzichte van de y-as, is het interactiediagram symmetrisch rond het vlak N-M<sub>y</sub>. Op dezelfde wijze is voor het geval van een doorsnede die symmetrisch is ten opzichte van de z-as, het interactiediagram symmetrisch rond het vlak N-M<sub>z</sub>. De eenzijdig gewapende doorsnede introduceert een afgeplatte vorm van het interactiediagram.</p>\n<figure data-asset-id=\"36d92bfc-0704-499b-8fbe-a75b28c3bd18\" data-image-id=\"36d92bfc-0704-499b-8fbe-a75b28c3bd18\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e4496886-45ec-419b-bd57-82b46fccf82b/b6.png\" data-asset-id=\"36d92bfc-0704-499b-8fbe-a75b28c3bd18\" data-image-id=\"36d92bfc-0704-499b-8fbe-a75b28c3bd18\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Single symmetrical reinforced cross-section.}}}\\]</em></p>\n<figure data-asset-id=\"7b405b7c-74d2-4cf9-8aec-1f571db30649\" data-image-id=\"7b405b7c-74d2-4cf9-8aec-1f571db30649\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9dd9e0aa-dd8c-4b7d-82d2-27ea2cadc07c/b5.png\" data-asset-id=\"7b405b7c-74d2-4cf9-8aec-1f571db30649\" data-image-id=\"7b405b7c-74d2-4cf9-8aec-1f571db30649\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Interaction surface for cross-section with single symmetric reinforcement.}}}\\]</em></p>\n<p>De punten die de uiterste grenstoestand definiëren worden verkregen uit spanningsintegratie. &nbsp;De onderstaande figuur toont de rek bij de uiterste grenstoestand.</p>\n<figure data-asset-id=\"1ed1abf9-67ac-4879-bef6-2d57e1500773\" data-image-id=\"1ed1abf9-67ac-4879-bef6-2d57e1500773\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/6d5a0d6c-f7b1-4044-9eb5-edbb04ad2ca4/Picture7.png\" data-asset-id=\"1ed1abf9-67ac-4879-bef6-2d57e1500773\" data-image-id=\"1ed1abf9-67ac-4879-bef6-2d57e1500773\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Rekverdelingen bij de uiterste grenstoestand (overgenomen uit [</em><a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\"><em>2</em></a><em>]).</em></p>\n<figure data-asset-id=\"0b5582fb-ae69-45b8-93c7-c845ff34923c\" data-image-id=\"0b5582fb-ae69-45b8-93c7-c845ff34923c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/3a3aaa59-617b-4b0e-ba1a-2ae881949158/b8.png\" data-asset-id=\"0b5582fb-ae69-45b8-93c7-c845ff34923c\" data-image-id=\"0b5582fb-ae69-45b8-93c7-c845ff34923c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Het interactiediagram toont het bezwijken van de doorsnede onder normaalkracht en buigmomenten. [</em><a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\"><em>1</em></a><em>]</em></p>\n<p>Met betrekking tot het 2D-diagramprobleem (gesloten curve liggend op het interactieoppervlak) kunnen we vaststellen dat het rekvlak door de neutrale lijn en het kritieke punt [y, z, ε] gaat, dat wordt beschouwd als kritiek punt R.&nbsp; Punt [y, z] definieert een punt in de doorsnede met de waarde van rek ε bij de uiterste grenstoestand. De hellingshoek van de neutrale lijn is constant voor alle punten van het 2D-diagram.</p>\n<p>Indien de drukspanning in het beton maatgevend is voor het ontwerp, valt punt R samen met de verst verwijderde gedrukte betonvezel of met het begrenzingspunt C. Dit&nbsp;is echter&nbsp;alleen van toepassing als&nbsp;de&nbsp;doorsnede&nbsp;is&nbsp;opgebouwd uit één&nbsp;type&nbsp;beton&nbsp;- niet&nbsp;zoals bij een gemengde doorsnede.&nbsp; &nbsp;</p>\n<p>In het geval dat de trekspanning in de wapening maatgevend is voor het ontwerp (rek ε<sub>ud</sub> wordt overschreden bij de uiterste grenstoestand voor één of meer staven), moet worden voldaan aan de voorwaarde dat voor het gegeven rekvlak de waarde ε<sub>ud</sub>&nbsp;niet wordt overschreden in enige andere staaf.</p>\n<figure data-asset-id=\"71a4b34f-1a73-44b0-8b9c-405820ea3a82\" data-image-id=\"71a4b34f-1a73-44b0-8b9c-405820ea3a82\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1ca9f2ed-f094-469d-94ae-4cc0bd014cc1/b4b.png\" data-asset-id=\"71a4b34f-1a73-44b0-8b9c-405820ea3a82\" data-image-id=\"71a4b34f-1a73-44b0-8b9c-405820ea3a82\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Optimal use of cross-section material.}}}\\]</em></p>\n<figure data-asset-id=\"483a12f0-c187-4d1e-a6e1-a09b4bf534d2\" data-image-id=\"483a12f0-c187-4d1e-a6e1-a09b4bf534d2\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9d289251-9673-4371-817d-56b3188bbfb4/diagram.png\" data-asset-id=\"483a12f0-c187-4d1e-a6e1-a09b4bf534d2\" data-image-id=\"483a12f0-c187-4d1e-a6e1-a09b4bf534d2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad&nbsp;Characteristic strain plane positions calculated for purpose of interaction diagram.}}}\\]</em></p>\n<p>De bovenstaande figuur&nbsp;toont&nbsp;dat het diagram&nbsp;kan worden&nbsp;onderverdeeld&nbsp;in twee&nbsp;delen: het&nbsp;deel&nbsp;waarbij het bezwijken wordt veroorzaakt door een trek kracht en het deel dat bezwijkt door&nbsp;een druk kracht.&nbsp;De grenstoestandpunten&nbsp;komen overeen met het&nbsp;geval&nbsp;hierboven,&nbsp;waarbij&nbsp;ook de&nbsp;extreme&nbsp;hellingshoek van&nbsp;het rekvlak zichtbaar is.&nbsp;Bij het tekenen&nbsp;van een interactiediagram&nbsp;verandert de&nbsp;vlakke rekhelling van&nbsp;een doorsnede&nbsp;in dit&nbsp;interval, terwijl&nbsp;we zoeken naar het&nbsp;punt&nbsp;R (zie&nbsp;boven). Op basis van dat&nbsp;gedefinieerde&nbsp;vlak voeren we&nbsp;de integratie uit om de&nbsp;spanning&nbsp;bij de uiterste grenstoestand te verkrijgen.</p>\n<h3>Doorsnede onderworpen aan normaalkracht en buigmoment - controle</h3>\n<p>De controle van een doorsnede onderworpen aan normaalkracht en buigmoment berust op het aantonen dat de gecontroleerde spanningen (combinatie N<sub>d</sub>, M<sub>yd</sub>, M<sub>zd</sub>) zich binnen of op het interactieoppervlak bevinden. Verschillende methoden kunnen dit uitvoeren.&nbsp;Het volgende voorbeeld&nbsp;demonstreert de controle van een&nbsp;rechthoekige&nbsp;doorsnede onderworpen aan&nbsp;krachten N<sub>d </sub>= -500 kN, M<sub>yd </sub>= 120 kNm, M<sub>zd </sub>= 100 kNm.</p>\n<h3>Methode NuMuMu</h3>\n<p>Om de weerstand&nbsp;van een doorsnede te bepalen, veronderstellen we&nbsp;proportionele&nbsp;veranderingen in&nbsp;alle componenten van de inwendige krachten&nbsp;(de excentriciteit van de&nbsp;normaalkracht&nbsp;blijft&nbsp;constant) totdat&nbsp;het interactieoppervlak is bereikt.&nbsp;De verandering van de&nbsp;betrokken inwendige&nbsp;krachten&nbsp;kan&nbsp;worden geïnterpreteerd&nbsp;als een beweging&nbsp;langs&nbsp;een lijn&nbsp;die het&nbsp;beginpunt van het&nbsp;coördinatenstelsel (0,0,0)&nbsp;verbindt met het punt gedefinieerd door de&nbsp;inwendige&nbsp;krachten&nbsp;(N<sub>Ed</sub>, M<sub>Ed,y</sub>, M<sub>Ed,z</sub>).&nbsp;De twee snijpunten&nbsp;van deze&nbsp;lijn&nbsp;met het&nbsp;interactieoppervlak,&nbsp;die&nbsp;kunnen worden gevonden,&nbsp;vertegenwoordigen twee&nbsp;sets van&nbsp;krachten&nbsp;bij de&nbsp;uiterste grenstoestand. Bij&nbsp;elk&nbsp;snijpunt bepaalt het programma&nbsp;drie&nbsp;krachten bij de grenstoestand:&nbsp;de rekenwaarde van de&nbsp;normaalkrachtweerstand&nbsp;N<sub>Rd</sub>&nbsp;en&nbsp;de bijbehorende&nbsp;rekenwaarden van de buigmomentweerstand M<sub>Rdy</sub>,&nbsp;M<sub>Rdz</sub>.</p>\n<figure data-asset-id=\"500d89ca-7d96-4dc1-85cc-4a281d781485\" data-image-id=\"500d89ca-7d96-4dc1-85cc-4a281d781485\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c46cd204-bd41-4c49-8746-8d2d6beb33c8/NuMuMu.png\" data-asset-id=\"500d89ca-7d96-4dc1-85cc-4a281d781485\" data-image-id=\"500d89ca-7d96-4dc1-85cc-4a281d781485\" alt=\"\"></figure>\n<h3>Methode &nbsp;NuMM</h3>\n<p>Om de weerstand&nbsp;van de doorsnede te bepalen, veronderstellen we&nbsp;een constante normaalkracht&nbsp;(gelijk aan de&nbsp;werkende&nbsp;rekenwaarde van de&nbsp;normaalkracht)&nbsp;en proportionele&nbsp;veranderingen in&nbsp;buigmomenten&nbsp;totdat&nbsp;het interactieoppervlak is bereikt.&nbsp;De verandering van de&nbsp;betrokken inwendige&nbsp;krachten&nbsp;kan&nbsp;worden geïnterpreteerd&nbsp;als een beweging&nbsp;in een horizontaal vlak langs&nbsp;de lijn&nbsp;die het&nbsp;punt (N<sub>Ed</sub>,0,0) verbindt met het&nbsp; punt gedefinieerd door de werkende&nbsp;inwendige&nbsp;krachten&nbsp;(N<sub>Ed</sub>, M<sub>Ed,y</sub>, M<sub>Ed,z</sub>).&nbsp;De twee snijpunten&nbsp;van deze&nbsp;lijn&nbsp;met het&nbsp;interactieoppervlak,&nbsp;die&nbsp;kunnen worden gevonden,&nbsp;vertegenwoordigen twee&nbsp;sets van&nbsp;krachten&nbsp;bij de&nbsp;uiterste grenstoestand. Bij&nbsp;elk&nbsp;snijpunt bepaalt het programma&nbsp;drie&nbsp;krachten bij de grenstoestand:&nbsp;de rekenwaarden van de weerstandsmomenten M<sub>Rdy</sub>, M<sub>Rdz</sub> en&nbsp;de (bijbehorende)&nbsp;werkende rekenwaarde van de normaalkracht N<sub>Ed</sub>.</p>\n<figure data-asset-id=\"1f92e4e7-5738-4b72-8d8c-54a231b4555c\" data-image-id=\"1f92e4e7-5738-4b72-8d8c-54a231b4555c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/82513be9-3a02-454f-9c39-c28fb3b94651/NuMM.png\" data-asset-id=\"1f92e4e7-5738-4b72-8d8c-54a231b4555c\" data-image-id=\"1f92e4e7-5738-4b72-8d8c-54a231b4555c\" alt=\"\"></figure>\n<h3>Methode &nbsp;NMuMu</h3>\n<p>Om de weerstand&nbsp;van de doorsnede te bepalen, veronderstellen we&nbsp;een constante normaalkracht&nbsp;(gelijk aan de&nbsp;werkende&nbsp;rekenwaarde van de&nbsp;normaalkracht)&nbsp;en proportionele&nbsp;veranderingen in&nbsp;buigmomenten&nbsp;totdat&nbsp;het interactieoppervlak is bereikt.&nbsp;De verandering van de&nbsp;betrokken inwendige&nbsp;krachten&nbsp;kan&nbsp;worden geïnterpreteerd&nbsp;als een beweging&nbsp;in een horizontaal vlak langs&nbsp;de lijn&nbsp;die het&nbsp;punt (N<sub>Ed</sub>,0,0) verbindt met het&nbsp;punt gedefinieerd door de werkende&nbsp;inwendige&nbsp;krachten&nbsp;(N<sub>Ed</sub>, M<sub>Ed,y</sub>, M<sub>Ed,z</sub>).&nbsp;De twee snijpunten&nbsp;van deze&nbsp;lijn&nbsp;met het&nbsp;interactieoppervlak,&nbsp;die&nbsp;kunnen worden gevonden,&nbsp;vertegenwoordigen twee&nbsp;sets van&nbsp;krachten&nbsp;bij de&nbsp;uiterste grenstoestand. Bij&nbsp;elk&nbsp;snijpunt bepaalt het programma&nbsp;drie&nbsp;krachten bij de grenstoestand:&nbsp;de rekenwaarden van de weerstandsmomenten M<sub>Rdy</sub>, M<sub>Rdz,</sub> en&nbsp;de (bijbehorende)&nbsp;werkende rekenwaarde van de normaalkracht N<sub>Ed</sub>.</p>\n<figure data-asset-id=\"a94eab4f-8d17-467f-bae5-13d48309f1a6\" data-image-id=\"a94eab4f-8d17-467f-bae5-13d48309f1a6\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e16295ca-43c1-4612-8a2b-202456edb76e/NMuMu.png\" data-asset-id=\"a94eab4f-8d17-467f-bae5-13d48309f1a6\" data-image-id=\"a94eab4f-8d17-467f-bae5-13d48309f1a6\" alt=\"\"></figure>\n<h3>Bepaling van de doorsnederespons</h3>\n<p>Een andere&nbsp;mogelijkheid om de doorsnede te controleren&nbsp;is&nbsp;het bepalen van&nbsp;de doorsnederespons&nbsp;(d.w.z. rek- en spanningsverdeling&nbsp;op basis van de werkende&nbsp;inwendige&nbsp;krachten).&nbsp;Deze&nbsp;methode&nbsp;is&nbsp;ook bekend als&nbsp;de methode van de grensvervorming.&nbsp;Het niveau van de&nbsp;werkende spanningen&nbsp;in&nbsp;elke&nbsp;vezel&nbsp;(in het geval van&nbsp;vlakke buiging&nbsp;in elke&nbsp;laag)&nbsp;in&nbsp;elke&nbsp;wapeningsstang&nbsp;wordt&nbsp;berekend&nbsp;afhankelijk&nbsp;van de rek&nbsp;uit het spanning-rek&nbsp;diagram&nbsp;van het materiaal.<br>De bepaling van&nbsp;de doorsnederespons&nbsp;wordt&nbsp;berekend&nbsp;met behulp van de numerieke&nbsp;methode gespecificeerd&nbsp;in [<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">6</a>]. Het principe&nbsp;bestaat&nbsp;uit de&nbsp;geleidelijke&nbsp;belastingstoename van de&nbsp;doorsnede&nbsp;door de&nbsp;onevenwichtige componenten van niet-overgedragen krachten.&nbsp;Deze&nbsp;worden verkregen&nbsp;door integratie van de&nbsp;spanning&nbsp;over de doorsnede&nbsp;met behulp van spanning-rek diagrammen.&nbsp;Als&nbsp;de spanningswaarde kan worden gevonden&nbsp;voor de rek in het spanning-rek diagram,&nbsp;zie&nbsp;figuur&nbsp;hieronder&nbsp;(a), is de&nbsp;berekende&nbsp;spanning correct&nbsp;uitgaande van&nbsp;lineair elastisch&nbsp;materiaal.&nbsp;In&nbsp;gevallen (b)&nbsp;en (c)&nbsp;bereikt de spanning&nbsp;voor een&nbsp;lineaire&nbsp;berekening&nbsp;onrealistische&nbsp;waarden, en&nbsp;een deel&nbsp;(b)&nbsp;of de&nbsp;volledige waarde&nbsp;(c) kan&nbsp;niet worden overgedragen door&nbsp;het materiaal. Door integratie van niet-overgedragen spanningen verkrijgen we niet-overgedragen inwendige krachten, en hun resultanten moeten worden opgeteld&nbsp;bij de&nbsp;inwendige&nbsp;krachten&nbsp;van&nbsp;variabele&nbsp;belastingen.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"4b344db0-675c-4720-b184-6c1741402a01\" data-image-id=\"4b344db0-675c-4720-b184-6c1741402a01\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c2f8e851-b842-49b8-ade5-e7b53a753c72/b12.png\" data-asset-id=\"4b344db0-675c-4720-b184-6c1741402a01\" data-image-id=\"4b344db0-675c-4720-b184-6c1741402a01\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Niet-overgedragen spanningen in spanning-rek diagrammen.&nbsp;[</em><a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\"><em>4</em></a><em>]</em></p>\n<figure data-asset-id=\"0017aeb7-453e-443c-ab08-649df1a71645\" data-image-id=\"0017aeb7-453e-443c-ab08-649df1a71645\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/480a18f0-2253-43c0-af6e-ec52f4fd8788/b13.png\" data-asset-id=\"0017aeb7-453e-443c-ab08-649df1a71645\" data-image-id=\"0017aeb7-453e-443c-ab08-649df1a71645\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>Niet-overgedragen inwendige krachten. [</em><a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\"><em>4</em></a><em>]</em></p>\n<p>Deze&nbsp;rekenmethode&nbsp;vereist het&nbsp;gebruik van&nbsp;numerieke&nbsp;methoden&nbsp;voor de integratie van&nbsp;de spanning over het&nbsp;doorsnede-oppervlak&nbsp;en&nbsp;voor&nbsp;de niet-lineaire analyse van evenwichtsvergelijkingen&nbsp;in de&nbsp;doorsnede. De iteratie&nbsp;wordt&nbsp;beëindigd&nbsp;op het moment&nbsp;dat aan de&nbsp;convergentiecriteria&nbsp;is&nbsp;voldaan.</p>\n<p><em>\\[\\frac{{{F_e} - {F_i}}}{{{F_e}}} \\le max\\left\\{ {e,d} \\right\\}\\]</em></p>\n<p>waarbij&nbsp;</p>\n<p>F<sub>e </sub>is de doorsnedelast,</p>\n<p>F<sub>i </sub>is de doorsnederespons (inwendige krachten berekend op basis van het rekvlak).</p>\n<p>Als <em>a</em> de benaderde (geïnterpoleerde) waarde is en <em>b</em> de exacte (ware) waarde, dan wordt de absolute afwijking gegeven door de volgende vergelijking.</p>\n<p><em>\\[e = \\left| {b - a} \\right|\\]</em></p>\n<p>De relatieve afwijking wordt gegeven door de volgende formule:</p>\n<p><em>\\[d = \\left| {\\frac{{b - a}}{b}} \\right|\\]</em></p>\n<p>In&nbsp;de meeste&nbsp;programma's&nbsp;kunt u&nbsp;deze&nbsp;convergentiecriteria instellen (standaardwaarden zijn&nbsp;1%&nbsp;als relatieve&nbsp;fout,&nbsp;100&nbsp;N,&nbsp;100&nbsp;Nm als&nbsp;de absolute&nbsp;fout&nbsp;van normaalkracht&nbsp;en&nbsp;momenten).&nbsp;</p>\n<p>Als&nbsp;we de invoer hebben van N&nbsp;=&nbsp;0 kN,&nbsp;My&nbsp;=&nbsp;100&nbsp;kNm,&nbsp;Mz&nbsp;=&nbsp;0&nbsp;kNm&nbsp;en&nbsp;geïntegreerde&nbsp;krachten&nbsp;na iteratie&nbsp;N&nbsp;=&nbsp;-&nbsp;0,07&nbsp;kN, My&nbsp;= 100,5&nbsp;kNm,&nbsp;Mz&nbsp;=&nbsp;0,02&nbsp;kNm,&nbsp;is de beoordeling&nbsp;als volgt. Met inachtneming van N en Mz gelijk aan 0, kan een vergelijking met absolute afwijking worden gemaakt:</p>\n<p>De waarde&nbsp;van de normaalkracht&nbsp;100N&gt;&nbsp;|&nbsp;70&nbsp;|&nbsp;N<br>De waarde van het&nbsp;buigmoment&nbsp;Mz&nbsp;100Nm&gt;&nbsp;| 20&nbsp;|&nbsp;Nm<br>De waarde van het&nbsp;buigmoment&nbsp;My</p>\n<p><em>\\[d = \\left| {\\frac{{b - a}}{b}} \\right| = \\frac{{100 - 100,5}}{{100}} = 0,005\\; &lt; 0,01\\]</em></p>\n<h3>Doorsnede controle via de respons</h3>\n<p>In het&nbsp;geval&nbsp;van het vinden van&nbsp;een evenwicht&nbsp;in&nbsp;de doorsnede&nbsp;is het vlakke&nbsp;rek&nbsp;bekend.&nbsp;Uit&nbsp;het&nbsp;vlakke&nbsp;rek kunnen we&nbsp;de rek berekenen op elke willekeurige&nbsp;plaats in de doorsnede,&nbsp;vervolgens de spanning of inwendige krachten in wapeningsstaven, de doorsnede of delen daarvan&nbsp;met behulp van de spanning-rek diagrammen van de&nbsp;materialen. De berekende spanning-&nbsp;en&nbsp;rekwaarden&nbsp;vergelijken we&nbsp;met&nbsp;de grensrekwaarde&nbsp;uit de spanning-rek diagrammen&nbsp;van de gebruikte materialen.<br>Het voordeel van&nbsp;deze&nbsp;methode is&nbsp;dat&nbsp;we een volledig&nbsp;beeld krijgen van de&nbsp;spanning-&nbsp;en&nbsp;rekwaarden&nbsp;in&nbsp;de&nbsp;doorsnede van de&nbsp;inwendige&nbsp;krachten&nbsp;die op de&nbsp;doorsnede inwerken.</p>\n<p><br></p>"
  },
  "linked_items": {
    "name": "Linked items",
    "type": "modular_content",
    "value": [],
    "linkedItems": []
  },
  "regions": {
    "name": "Region",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "region"
  },
  "product_groups": {
    "name": "Product group",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Concrete",
        "codename": "concrete"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "product_group"
  },
  "support_center_article_types": {
    "name": "Support center article",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Knowledge base",
        "codename": "knowledgebase_article"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "support_center_article"
  },
  "expertise_levels": {
    "name": "Expertise level",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Beginner",
        "codename": "beginner"
      },
      {
        "name": "Intermediate",
        "codename": "intermediate"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "expertise_level"
  },
  "labels": {
    "name": "Labels",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "RCS",
        "codename": "rcs"
      },
      {
        "name": "Beam",
        "codename": "beam"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "labels"
  },
  "attachments__files": {
    "name": "Attachments",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "content_priority__value": {
    "name": "Content priority value",
    "type": "number",
    "value": null
  },
  "options": {
    "name": "Options",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "url_slug": {
    "name": "Url slug",
    "type": "url_slug",
    "value": "bending"
  },
  "unique_url_slug": {
    "name": "Unique URL slug",
    "type": "custom",
    "value": "[\"bending\",\"[autogenerated]\"]"
  },
  "content_settings__sitemap": {
    "name": "Show in sitemap",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__robots": {
    "name": "Search engine indexing",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_hidden": {
    "name": "Hidden nested content",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_topped": {
    "name": "Topped",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "metadata__page_title": {
    "name": "Page title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_description": {
    "name": "Page description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_keywords": {
    "name": "Page keywords",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__canonical_url": {
    "name": "Canonical URL",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_title": {
    "name": "OG:title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_description": {
    "name": "OG:description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_image": {
    "name": "OG:image",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "translation__translation_connector": {
    "name": "Translation Connector",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "languages"
  },
  "translation__force_translation": {
    "name": "Force translation",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__translate_standalone_nested_content_items": {
    "name": "Translate standalone nested content items",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__last_translation": {
    "images": [],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [],
    "name": "Last translation",
    "type": "rich_text",
    "value": "<p>Translation info:</p>\n<ul>\n  <li>cs-CZ: Never translated</li>\n  <li>de-DE: Never translated</li>\n  <li>en-US: Never translated</li>\n  <li>es-ES: Translated on 12.5.2026 11:17</li>\n  <li>fr-FR: Translated on 7.5.2026 16:35</li>\n  <li>hu-HU: Never translated</li>\n  <li>it-IT: Translated on 12.5.2026 12:57</li>\n  <li>ko-KR: Never translated</li>\n  <li>nl-NL: Translated on 12.5.2026 13:54</li>\n  <li>pl-PL: Never translated</li>\n  <li>pt-PT: Never translated</li>\n  <li>ro-RO: Never translated</li>\n  <li>ru-RU: Never translated</li>\n  <li>th-TH: Never translated</li>\n  <li>tr-TR: Never translated</li>\n  <li>vi-VN: Never translated</li>\n  <li>zh-CN: Never translated</li>\n</ul>\n<p>Publish info:</p>\n<ul>\n  <li>Publish info is available only in the main language</li>\n</ul>"
  },
  "translation__ai_translated": {
    "name": "AI translated",
    "type": "multiple_choice",
    "value": [
      {
        "name": "Translated",
        "codename": "translated"
      }
    ]
  },
  "page_tree_settings__page_label": {
    "name": "Page label",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__path_segment": {
    "name": "Path segment",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__breadcrumb_style": {
    "name": "Breadcrumb style",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "page_tree_settings__hide_in_breadcrumbs": {
    "name": "Hide in breadcrumbs",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  }
}

{
  "title": {
    "name": "Main headline (H1)",
    "type": "text",
    "value": "Afschuiving"
  },
  "preview_image": {
    "name": "Preview image",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "post_date": {
    "name": "Post date",
    "type": "date_time",
    "value": null,
    "displayTimeZone": "Europe/Prague"
  },
  "perex_content": {
    "name": "Lead paragraph",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "content": {
    "images": [
      {
        "description": null,
        "imageId": "4458095c-f512-4df1-a395-4848241110e2",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1b5b050e-37f7-4af7-b0af-9ad63dfd0cfb/shear_Flowchart%20%281%29.png",
        "height": 1182,
        "width": 845
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "5c5294b1-9de4-4ded-a547-0fdabd03bf66",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/56713fd4-266e-4171-80f3-4912ab6f29e7/s2.png",
        "height": 267,
        "width": 578
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "9fa6573a-186b-4767-9b72-1a680c8cf56c",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1cd87590-2906-4159-9fb8-0b0975c419a9/s3.png",
        "height": 341,
        "width": 442
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "57c9890e-3307-4b9c-8ac8-0f1a5c616fe6",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1f73b53d-dacf-413f-92f9-8d3018ca43d6/s4.png",
        "height": 286,
        "width": 592
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "4d8a81ac-fdbf-414e-b8cf-3a1373b502e1",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e5b0b9ee-bf80-41f1-ba72-438e89620c2d/s7.png",
        "height": 279,
        "width": 589
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "659ac4a6-9e94-47a9-9749-8f26b9bbb2d1",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b7eaf250-f43a-4288-b7de-d51bdf25c32f/s8.png",
        "height": 262,
        "width": 607
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "c876a20a-b510-400e-88b1-a524e07d0369",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f045a4ca-afe5-4e3f-b87c-43081f1a8d94/s9.png",
        "height": 214,
        "width": 592
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "9ecb23c3-86ca-4641-8ada-7a777caf0cb1",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2ef97570-0bd3-4ac2-8d55-842ef6494d2a/s10.png",
        "height": 352,
        "width": 626
      }
    ],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [
      {
        "codename": "theoretical_background___n_m_k_diagram__rcs_1d___c_0911630",
        "linkId": "09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca",
        "urlSlug": "literature",
        "type": "support_center_article"
      }
    ],
    "name": "Content",
    "type": "rich_text",
    "value": "<p>Met betrekking tot brosse breuk is de afschuivingscontrole een van de belangrijke normtoetsingen van een gewapend betonnen doorsnede.</p>\n<h3>Berekeningsprocedure</h3>\n<p>De berekening van de&nbsp;afschuivingsweerstand&nbsp;is&nbsp;samengesteld&nbsp;uit verschillende&nbsp;basisonderdelen.&nbsp;Eerst&nbsp;dient te worden geanalyseerd&nbsp;of&nbsp;scheuren&nbsp;door buiging optreden&nbsp;of&nbsp;niet op de gecontroleerde locatie.&nbsp;Indien van toepassing,&nbsp;gebruik&nbsp;de berekening&nbsp;volgens&nbsp;EN 1992-1-1 [<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>],&nbsp;Artikel&nbsp;6.2.2&nbsp;(1).&nbsp;Anders bepalen we of&nbsp;het ongewapend beton&nbsp;of&nbsp;licht&nbsp;gewapend&nbsp;beton betreft,&nbsp;en&nbsp;gaan we te werk&nbsp;overeenkomstig&nbsp;EN 1992-1-1&nbsp;Artikel&nbsp;12.6.3.&nbsp;</p>\n<p>Voor&nbsp;gewapend&nbsp;ongescheurd beton&nbsp;(zonder&nbsp;afschuivingswapening)&nbsp;controleren we&nbsp;volgens&nbsp;EN 1992-1-1&nbsp;Artikel 6.2.2&nbsp;(2).&nbsp;Voor elementen&nbsp;waarvoor&nbsp;afschuivingswapening&nbsp;vereist&nbsp;is,&nbsp;controleren we&nbsp;volgens Artikel&nbsp;6.2.3&nbsp;[<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>].</p>\n<figure data-asset-id=\"4458095c-f512-4df1-a395-4848241110e2\" data-image-id=\"4458095c-f512-4df1-a395-4848241110e2\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1b5b050e-37f7-4af7-b0af-9ad63dfd0cfb/shear_Flowchart%20%281%29.png\" data-asset-id=\"4458095c-f512-4df1-a395-4848241110e2\" data-image-id=\"4458095c-f512-4df1-a395-4848241110e2\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Process diagram for shear check.}}}\\]</em></p>\n<h3>Afschuivingsweerstand van staven zonder afschuivingswapening</h3>\n<h4>Afschuivingsweerstand van staven in gescheurde buigzones (art. 6.2.2 (1) [<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>])</h4>\n<p>De afschuivingsweerstand van gewapend betonnen staven zonder afschuivingswapening onderworpen aan een buigend moment wordt gegeven door:</p>\n<p><em>&nbsp;\\[{{V}_{Rd,cm}}=~{{C}_{Rd.c}}k~{{\\left( 100~{{\\varrho }_{l}}{{f}_{ck}} \\right)}^{{}^{1}/{}_{3}}}~{{b}_{w}}d\\]</em></p>\n<p>Deze formule is bepaald op basis van proeven uitgevoerd op een representatief aantal enkelvoudige liggers bij bezwijken door afschuifkracht. Omdat de&nbsp;bovenstaande&nbsp;weerstand&nbsp;nul kan zijn voor&nbsp;elementen&nbsp;zonder langswapening&nbsp;(r<sub>l</sub>), zijn voor licht gewapende staven&nbsp;vergelijkingen afgeleid. Omdat de&nbsp;bovenstaande&nbsp;weerstand&nbsp;nul kan zijn voor&nbsp;staven&nbsp;zonder langswapening&nbsp;(r<sub>l</sub>), is voor de licht gewapende staven de weerstand bepaald door de vergelijking</p>\n<p><em>\\[{{V}_{Rd,c}}\\ge ~{{\\upsilon }_{min}}{{b}_{w}}d\\]</em></p>\n<p>Voor de afschuivingsweerstand met invloed van normaalkracht werd de vergelijking bepaald door</p>\n<p><em>\\[{{V}_{Rd,cn}}=~{{k}_{1}}{{\\sigma }_{cp}}~{{b}_{w}}d\\]</em></p>\n<p>De afschuivingsweerstand in zijn volledige uitdrukking overeenkomstig EN 1992-1-1 art. 6.2.2 (1)</p>\n<p><em>\\[{{V}_{Rd,c}}=~\\left[ {{C}_{Rd.c}}k~{{\\left( 100~{{\\varrho }_{l}}{{f}_{ck}} \\right)}^{{}^{1}/{}_{3}}}+{{k}_{1}}{{\\sigma }_{cp}} \\right]~{{b}_{w}}d\\]</em></p>\n<p>Met als minimum</p>\n<p><em>\\[{{V}_{Rd,c}}=~\\left( {{\\upsilon }_{min}}+{{k}_{1}}{{\\sigma }_{cp}} \\right){{b}_{w}}d\\]</em></p>\n<p>waarbij&nbsp;&nbsp;</p>\n<p>C<sub>Rd,c</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp; = 0,18 / γ<sub>c</sub>,</p>\n<p>k &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; doorsnedehoogte factor&nbsp;</p>\n<p><em>\\[k=1+\\sqrt{\\frac{200}{d}}&lt;2,0\\]</em></p>\n<p>ρ<sub>1</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; wapeningsverhouding voor langswapening</p>\n<p><em>\\[{{\\varrho }_{l}}=\\frac{{{A}_{sl}}}{{{b}_{w}}d}\\le 0,02\\]</em></p>\n<p>f<sub>ck</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; karakteristieke cilinderdruksterkte van beton op 28 dagen</p>\n<p>k<sub>1</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; = 0,15</p>\n<p>σ<sub>cp</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; = N<sub>Ed</sub> / A<sub>c</sub> &lt; 0,2 f<sub>cd</sub>&nbsp; in&nbsp;MPa</p>\n<p>b<sub>w</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; kleinste breedte van de doorsnede in de trekzone</p>\n<p>d &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; nuttige hoogte van een doorsnede</p>\n<p>υ<sub>min</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; minimale equivalente afschuifsterkte υ<sub>min</sub> = 0.035 k<sup>3/2</sup>&nbsp;fck<sup>1/2</sup></p>\n<h4>Afschuivingsweerstand van staven in ongescheurde buigzones (art. 6.2.2 (2) [<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>])</h4>\n<p>De afschuivingsweerstand van staven in ongescheurde buigzones kan worden bepaald uit de Mohr-cirkel. In de vergelijking</p>\n<p><em>\\[{{\\sigma }_{1,2}}=\\frac{{{\\sigma }_{x}}+{{\\sigma }_{y}}}{2}\\pm \\sqrt{{{\\left( \\frac{{{\\sigma }_{x}}-{{\\sigma }_{y}}}{2} \\right)}^{2}}+\\tau _{z}^{2}}\\]</em></p>\n<p>Substitueren we σ<sub>x</sub> = σ<sub>cp</sub> en τ<sub>z </sub>= V<sub>Rd,c</sub> S / (I b<sub>w</sub>) en leiden we V<sub>Rd,c</sub> af, wat resulteert in een vergelijking overeenkomstig de formule in EN 1992-1-1 art. 6.2.2 (2)</p>\n<p>waarbij&nbsp;&nbsp;</p>\n<p>I&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; het tweede moment van oppervlak is,</p>\n<p>b<sub>w</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; de breedte van de doorsnede ter hoogte van de zwaartelijnas is</p>\n<p>S&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; het eerste moment van oppervlak boven en ten opzichte van de zwaartelijnas is,</p>\n<p>f<sub>ctd</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; rekenwaarde van de axiale treksterkte van beton in&nbsp;MPa,</p>\n<p>&nbsp;s<sub>cp</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; de betondrukspanning ter hoogte van de zwaartelijnas ten gevolge van belasting en/of voorspanning is,</p>\n<p>a<sub>l</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; overdrachtslengtefactor, gewoonlijk 1,0.</p>\n<p>In&nbsp;verband&nbsp;met het&nbsp;bovenstaande&nbsp;dient te worden opgemerkt&nbsp;dat&nbsp;in&nbsp;gebieden&nbsp;zonder buigscheuren de&nbsp;weerstand&nbsp;V<sub>Rd&nbsp;,c &nbsp;</sub>aanzienlijk&nbsp;hoger&nbsp;kan zijn&nbsp;dan in gescheurde gebieden&nbsp;volgens Artikel&nbsp;6.2.2&nbsp;(1) [<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>]. De onderstaande figuur&nbsp;toont duidelijk&nbsp;dat&nbsp;hoewel&nbsp;de afschuifkracht&nbsp;wordt gecontroleerd&nbsp;op zijn&nbsp;extreme waarde&nbsp;(waarbij&nbsp;geen scheuren optreden),&nbsp;dit niet&nbsp;noodzakelijkerwijs&nbsp;garandeert&nbsp;dat deze&nbsp;over de&nbsp;gehele liggerlengte&nbsp;kan worden overgedragen.&nbsp;Dit is&nbsp;te wijten aan een verandering in&nbsp;de methode&nbsp;voor het berekenen van de&nbsp;afschuivingsweerstand van het beton.&nbsp;Aan de&nbsp;veilige kant kan&nbsp;de afschuivingsweerstand uiteraard worden&nbsp;beschouwd&nbsp;volgens Artikel&nbsp;6.2.2&nbsp;(1) [<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>] ook op plaatsen&nbsp;waar&nbsp;geen scheuren&nbsp;zullen optreden.</p>\n<figure data-asset-id=\"5c5294b1-9de4-4ded-a547-0fdabd03bf66\" data-image-id=\"5c5294b1-9de4-4ded-a547-0fdabd03bf66\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/56713fd4-266e-4171-80f3-4912ab6f29e7/s2.png\" data-asset-id=\"5c5294b1-9de4-4ded-a547-0fdabd03bf66\" data-image-id=\"5c5294b1-9de4-4ded-a547-0fdabd03bf66\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Shear resistance comparison before and after the cracks occurred.}}}\\]</em></p>\n<p>Bij de uitdrukking van&nbsp;V<sub>Rd,&nbsp;c&nbsp; </sub>volgens&nbsp;Artikel&nbsp;6.2.2&nbsp;(2)[<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>]&nbsp;dient ook te worden opgemerkt&nbsp;dat&nbsp;in het&nbsp;algemene&nbsp;geval&nbsp;de normtoetsing&nbsp;dient te worden gebaseerd op&nbsp;de vezel met de&nbsp;grootste&nbsp;hoofdtrekspanning in het beton in de zone met normale drukspanning,&nbsp;maar niet&nbsp;op het&nbsp;zwaartepunt&nbsp;van de doorsnede.&nbsp;Op dit&nbsp;punt&nbsp;is het&nbsp;noodzakelijk&nbsp;de doorsnede-eigenschappen&nbsp;(S&nbsp;en&nbsp;b<sub>W</sub>) te berekenen.&nbsp;Om de&nbsp;maximale&nbsp;hoofdspanning&nbsp;s<sub>1</sub> te bepalen in het programma IDEA&nbsp;RCS&nbsp;trekken we&nbsp;een lijn door het zwaartepunt&nbsp;in&nbsp;de richting van&nbsp;de resulterende&nbsp;afschuifkrachten.&nbsp;Deze&nbsp;lijn&nbsp;verdelen we in&nbsp;20 segmenten.&nbsp;Op&nbsp;deze&nbsp;lijn&nbsp;presenteren we meer&nbsp;karakteristieke&nbsp;punten&nbsp;(punten van&nbsp;het doorsnede-polygoon,&nbsp;zwaartepunt,&nbsp;de neutrale&nbsp;lijn).&nbsp;Binnen deze punten berekenen we&nbsp;S, b<sub>w</sub>, σ<sub>x</sub>, τ<sub>yz</sub> en σ<sub>1. </sub>&nbsp;Op het&nbsp;punt van maximale&nbsp;hoofdtrekspanning&nbsp;berekenen we de&nbsp;afschuivingsweerstand.<br><br>De afschuifkracht&nbsp;vóór&nbsp;toepassing van de&nbsp;reductiefactor&nbsp;b&nbsp;vereist door Artikel&nbsp;6.2.2&nbsp;(6)&nbsp;moet voldoen aan de&nbsp;extra&nbsp;voorwaarde</p>\n<p><em>\\[&nbsp;{{V}_{Ed}}\\le 0,5~{{b}_{w}}d~\\upsilon ~{{f}_{cd}}\\]</em></p>\n<p>waarbij&nbsp;</p>\n<p>&nbsp;<em>\\[&nbsp;{{&nbsp;υ}}\\le&nbsp;0,6\\left[ 1-\\frac{{{f}_{ck}}}{250} \\right]\\]</em> &nbsp;waarbij f<sub>ck</sub> in&nbsp;MPa</p>\n<h4>Afschuivingsweerstand van staven zonder wapening of licht gewapend (art. 12.6.3 [<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>])</h4>\n<p>De afschuivingsweerstand voor ongewapend of licht gewapend beton kan worden bepaald uit de uitdrukking</p>\n<p><em>\\[&nbsp;{{\\tau }_{cp}}\\le k~{{V}_{Ed~}}/{{A}_{cc}}\\]</em></p>\n<p>Waarbij</p>\n<p>τ<sub>cp</sub> wordt vervangen door</p>\n<p><em>\\[&nbsp;{{f}_{cvd}}=\\sqrt{f_{ctd,pl}^{2}+{{\\sigma }_{cp}}{{f}_{ctd,pl}}}~pro~{{\\sigma }_{cp}}\\le {{\\sigma }_{c,lim}}~\\]</em></p>\n<p>of</p>\n<p><em>\\[&nbsp;{{f}_{cvd}}=\\sqrt{f_{ctd,pl}^{2}+{{\\sigma }_{cp}}{{f}_{ctd,pl}}-{{\\left( \\frac{{{\\sigma }_{cp}}-{{\\sigma }_{c,lim}}}{2} \\right)}^{2}}}~pro~{{\\sigma }_{cp}}&gt;{{\\sigma }_{c,lim}}~\\]</em></p>\n<p>De deelwaarden die in de bovenstaande formule worden gebruikt, zijn gegeven door:</p>\n<p><em>\\[&nbsp;{{\\sigma }_{c,lim}}={{f}_{cd,pl}}-2\\sqrt{{{f}_{ctd,pl}}\\left( {{f}_{ctd,pl}}+{{f}_{cd,pl}} \\right)}\\]</em></p>\n<p>waarbij&nbsp;&nbsp;</p>\n<p>f<sub>cd,pl</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp; Rekenwaarde van de druksterkte&nbsp; voor ongewapend of licht gewapend beton,</p>\n<p>f<sub>ctd,pl</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;Rekenwaarde van de axiale treksterkte van ongewapend of licht gewapend beton,</p>\n<p>f<sub>cvd</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; Rekenwaarde van de afschuivingsweerstand onder betondruk.</p>\n<h3>De weerstand van staven met afschuivingswapening (art. 6.2.3 [<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>])</h3>\n<p>De berekening van de weerstand van gewapend betonnen staven&nbsp;met afschuivingswapening&nbsp;is&nbsp;gebaseerd&nbsp;op de vakwerk&nbsp;analogiemethode&nbsp;met&nbsp;variabele hoek&nbsp;diagonalen.&nbsp;De basis&nbsp;van deze methode&nbsp;is&nbsp;het evenwicht&nbsp;van krachten&nbsp;in&nbsp;de driehoek&nbsp;bepaald door&nbsp;de&nbsp;drukdiagonaalkracht&nbsp;(diagonaal),&nbsp;de&nbsp;afschuivingswapeningskracht (beugel)&nbsp;en de langswapeningskracht.</p>\n<figure data-asset-id=\"9fa6573a-186b-4767-9b72-1a680c8cf56c\" data-image-id=\"9fa6573a-186b-4767-9b72-1a680c8cf56c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1cd87590-2906-4159-9fb8-0b0975c419a9/s3.png\" data-asset-id=\"9fa6573a-186b-4767-9b72-1a680c8cf56c\" data-image-id=\"9fa6573a-186b-4767-9b72-1a680c8cf56c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Principe of Truss analogy for member under shear load.}}}\\]</em></p>\n<p>Een doorsnede&nbsp;onder afschuifbelasting wordt gebroken door scheuren onder een hoek θ,&nbsp;om deze reden weerstaat de betonnen diagonaal&nbsp;met dezelfde hoek als de afschuifkrachten de afschuifkracht.&nbsp;De drukkracht van&nbsp;de&nbsp;diagonaal&nbsp;kan worden uitgedrukt als&nbsp;V<sub>ed</sub>/sinθ. Deze kracht&nbsp;moet&nbsp;worden overgedragen door het betonoppervlak, loodrecht&nbsp;op&nbsp;de drukdiagonaal b<sub>w</sub>zcosθ.&nbsp;De betondrukspanning in de&nbsp;drukdiagonaal is&nbsp;dan&nbsp;gelijk aan:</p>\n<p><em>\\[&nbsp;{{\\sigma }_{c}}=\\frac{{{V}_{Ed}}}{{{b}_{w}}z~\\sin \\text{ }\\!\\!\\theta\\!\\!\\text{ }\\cos \\theta }=\\frac{{{V}_{Ed}}}{{{b}_{w}}z}\\left( \\tan \\theta +\\cot \\theta&nbsp; \\right)\\]</em></p>\n<p>Door substitutie van <em>\\[{{\\sigma }_{c}}={{\\alpha }_{cw}}{{\\nu }_{1}}{{f}_{cd}}\\] </em>&nbsp;en <em>\\[{{V}_{Ed}}={{V}_{Rd,max}}\\]</em>&nbsp;en het uitdrukken van <em>\\[{{V}_{Rd,max}}\\]</em>&nbsp;verkrijgen we de vergelijking voor de&nbsp;afschuivingsweerstand van de diagonaal:</p>\n<p><em>\\[&nbsp;{{V}_{Rd,max}}=~{{\\alpha }_{cw}}~{{b}_{w}}~z~{{\\nu }_{1~}}{{f}_{cd}}/\\left( \\cot \\theta +\\tan \\theta&nbsp; \\right)\\]</em></p>\n<p>Om&nbsp;de verticale&nbsp;krachtcomponent&nbsp;in&nbsp;de drukdiagonaal te&nbsp;balanceren, wordt afschuivingswapening gebruikt.&nbsp;De grootte van&nbsp;de verticale&nbsp;kracht is gebaseerd op&nbsp;de&nbsp;diagonale&nbsp;drukspanning&nbsp;in&nbsp;het&nbsp;betonoppervlak dat overeenkomt met&nbsp;één enkele&nbsp;beugel&nbsp;- <em>\\[</em>{{\\sigma }_{c}}{{b}_{w}}s{{\\sin }^{2}}\\theta<em>\\]</em>. De grensbeugel kracht&nbsp;is&nbsp;gegeven&nbsp;als&nbsp;<em>\\[</em>{{A}_{sw}}{{f}_{ywd}}/s<em>\\].</em>&nbsp;</p>\n<p>Door σ<sub>c</sub> in te vullen, te vergelijken&nbsp;met de grenskracht&nbsp;in de&nbsp;wapening,&nbsp;na aanpassingen verkrijgen we:</p>\n<p><em>\\[&nbsp;\\frac{{{A}_{sw}}{{f}_{ywd}}}{s}=\\frac{{{V}_{Ed}}}{z}\\tan \\theta\\]</em></p>\n<p>Door vervolgens V<sub>ed</sub>&nbsp;uit te drukken als V<sub>RDs</sub>&nbsp;verkrijgen we de weerstand van de doorsnede met verticale afschuivingswapening:</p>\n<p><em>\\[&nbsp;{{V}_{Rd,s}}=~\\frac{{{A}_{sw}}}{s}z~{{f}_{ywd}}\\cot \\theta\\]</em></p>\n<p>De langse afschuifkracht wordt overgedragen door de langswapening en kan worden bepaald als V<sub>ed</sub>cotgθ. De afleiding van bovenstaande formules is te vinden in [<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">4</a>].</p>\n<p>Met het programma IDEA RCS is het alleen mogelijk staven met verticale afschuivingswapening te controleren. In het algemeen kunnen de volgende vergelijkingen worden gebruikt:</p>\n<p><em>\\[{{V}_{Rd,s}}=~\\frac{{{A}_{sw}}}{s}z~{{f}_{ywd}}\\left( \\cot \\theta +\\cot \\alpha&nbsp; \\right)\\sin \\alpha\\]</em></p>\n<p><em>\\[{{V}_{Rd,max}}=~{{\\alpha }_{cw}}~{{b}_{w}}~z~{{\\nu }_{1~}}{{f}_{cd}}\\left( \\cot \\theta +\\cot \\alpha &nbsp; \\right)/\\left( 1+{{\\cot }^{2}}\\theta&nbsp; \\right)\\]</em></p>\n<p>Waarbij&nbsp;&nbsp;</p>\n<p>A<sub>sw</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; de doorsnede-oppervlakte van de afschuivingswapening is,</p>\n<p>s&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; de hartafstand van de beugels is,</p>\n<p>f<sub>ywd</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; de rekenwaarde van de vloeispanning van de afschuivingswapening is,</p>\n<p>b<sub>w</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; de minimale breedte tussen de trek- en drukflens is. Voor de berekening van de weerstand V<sub>Rd,max </sub>moet de waarde van de doorsnedebreedte worden gereduceerd tot de zogenaamde nominale breedte van de doorsnede indien de doorsnede is verzwakt door kabelkanalen</p>\n<p>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;b<sub>w,nom</sub>=b<sub>w</sub>-0,5ΣΦ voor injecteerbare metalen kabelkanalen</p>\n<p>&nbsp; &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;b<sub>w,nom</sub>=b<sub>w</sub>-1,2ΣΦ voor niet-injecteerbare metalen kabelkanalen&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;</p>\n<p>υ &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; = 0,6 voor f<sub>ck </sub>≤ 60MPa of &nbsp;voor f<sub>ck </sub>&gt; 60MPa,</p>\n<p>α<sub>cw</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; is een coëfficiënt die rekening houdt met de spanningstoestand in de drukflens.</p>\n<p><br></p>\n<table><tbody>\n  <tr><td><strong>Belasting</strong></td><td><strong>σ</strong><strong><sub>cp</sub></strong><strong> = 0</strong></td><td><strong>0 &lt; σ</strong><strong><sub>cp</sub></strong><strong>≤0,25 f</strong><strong><sub>cd</sub></strong></td><td><strong>0,25 f</strong><strong><sub>cd</sub></strong><strong> &lt; σ</strong><strong><sub>cp</sub></strong><strong>≤0,5 f</strong><strong><sub>cd</sub></strong></td><td><strong>0,5 f</strong><strong><sub>cd</sub></strong><strong> &lt; σ</strong><strong><sub>cp</sub></strong><strong>≤1,0 f</strong><strong><sub>cd</sub></strong></td></tr>\n  <tr><td>Coëfficiënt a<sub>cw</sub></td><td>1,0</td><td>1+σ<sub>cp</sub>/f<sub>cd</sub></td><td>1,25</td><td>2,5(1 - σ<sub>cp</sub>/f<sub>cd</sub>)</td></tr>\n</tbody></table>\n<p>Tab. 1‑1 Bepaling van coëfficiënt α<sub>cw</sub></p>\n<p>Hoek θ is de hoek tussen de betonnen drukdiagonaal en de staafas loodrecht op de afschuifkracht. De grenswaarden van cotθ&nbsp;voor gebruik in een land kunnen worden gevonden in de nationale bijlage. De aanbevolen grenzen worden gegeven door de uitdrukking:</p>\n<p><em>\\[1~\\le ~\\cot \\theta \\le 2,5\\]</em></p>\n<p>De keuze van de&nbsp;grootte van de&nbsp;hoek&nbsp;θ&nbsp;kan&nbsp;de waarde van de&nbsp;weerstanden beïnvloeden.&nbsp;De afhankelijkheid van&nbsp;de weerstanden is&nbsp;zichtbaar in&nbsp;Figuur&nbsp;1.15.&nbsp;De figuur&nbsp;toont&nbsp;dat met&nbsp;toenemende&nbsp;hoek&nbsp;θ&nbsp;de&nbsp;weerstand V<sub>Rd,max </sub>&nbsp;toeneemt, en de weerstand V<sub>Rd,s</sub> afneemt. Weerstand&nbsp;V<sub>Rd,c</sub> is&nbsp;constant,&nbsp;omdat deze&nbsp;gebaseerd&nbsp;is op&nbsp;de vakwerkanalogiemethod.</p>\n<figure data-asset-id=\"57c9890e-3307-4b9c-8ac8-0f1a5c616fe6\" data-image-id=\"57c9890e-3307-4b9c-8ac8-0f1a5c616fe6\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1f73b53d-dacf-413f-92f9-8d3018ca43d6/s4.png\" data-asset-id=\"57c9890e-3307-4b9c-8ac8-0f1a5c616fe6\" data-image-id=\"57c9890e-3307-4b9c-8ac8-0f1a5c616fe6\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Dependency between shear resistance and angle q.}}}\\]</em></p>\n<h3>Berekening van doorsnede-eigenschappen voor afschuiving</h3>\n<p>Voor de berekening van de&nbsp;afschuiving&nbsp;is het&nbsp;belangrijk de&nbsp;doorsnede-variabelen te berekenen&nbsp;die de&nbsp;afschuivingsweerstand beïnvloeden.&nbsp;Deze variabelen omvatten voornamelijk de afschuiving-weerstandende doorsnedebreedte&nbsp;b<sub>w</sub>,&nbsp;de nuttige&nbsp;hoogte d en de inwendige hefboomarm&nbsp;z.&nbsp;De norm&nbsp;[<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>]&nbsp;geeft&nbsp;deze&nbsp;waarden&nbsp;die direct&nbsp;correleren met de&nbsp;werkelijke&nbsp;buigspanning.&nbsp;Maar het probleem&nbsp;is&nbsp;het bepalen van&nbsp;deze waarden&nbsp;wanneer&nbsp;de richting&nbsp;van de resulterende buigende&nbsp;momenten&nbsp;(of nauwkeuriger&nbsp;de richting&nbsp;van de resultante van de doorsnedeweerstand) aanzienlijk&nbsp;verschilt&nbsp;van de&nbsp;richting van&nbsp;de resulterende&nbsp;afschuifkrachten.&nbsp;In&nbsp;dit geval geeft de&nbsp;EC2 norm&nbsp;geen aanbevelingen.</p>\n<h4>Doorsnedebreedte die weerstand biedt aan afschuiving b<sub>w</sub></h4>\n<p>Het&nbsp;IDEA&nbsp;RCS programma berekent&nbsp;de doorsnedebreedte die weerstand biedt&nbsp;aan afschuiving&nbsp;in de richting&nbsp;loodrecht&nbsp;op de&nbsp;resultante van de afschuifkrachten.&nbsp;Afhankelijk&nbsp;van het&nbsp;artikel in de Eurocode wordt deze&nbsp;breedte&nbsp;berekend als:<br>- &nbsp;De kleinste&nbsp;breedte van de&nbsp;doorsnede&nbsp;tussen&nbsp;de resultante van de betondruk&nbsp;en de trekwapening in&nbsp;de richting&nbsp;loodrecht&nbsp;op de resultante&nbsp;van de afschuifkrachten&nbsp;voor&nbsp;artikel&nbsp;6.2.2&nbsp;(a)&nbsp;en&nbsp;6.2.3 (1)<br>-&nbsp;De doorsnedebreedte&nbsp;in een&nbsp;richting&nbsp;loodrecht&nbsp;op de&nbsp;resultante van de&nbsp;afschuifkrachten in het gecontroleerde&nbsp;punt&nbsp;volgens artikel&nbsp;6.2.2&nbsp;(2)</p>\n<h4>Nuttige hoogte van een doorsnede</h4>\n<p>De nuttige&nbsp;hoogte&nbsp;is&nbsp;gewoonlijk&nbsp;gedefinieerd&nbsp;als de afstand van de&nbsp;meest&nbsp;gedrukte&nbsp;betonvezel&nbsp;tot het&nbsp;zwaartepunt van de wapening.&nbsp;Omdat&nbsp;dit direct gerelateerd is&nbsp;aan de&nbsp;buiging, wordt de afstand&nbsp;gegeven&nbsp;als de&nbsp;loodrechte projectie&nbsp;op de&nbsp;zwaartelijnas&nbsp;van het vlak&nbsp;van de vlakke doorsnede.&nbsp;</p>\n<p>Deze&nbsp;definitie kan worden&nbsp;verduidelijkt&nbsp;zodat&nbsp;in plaats&nbsp;van het zwaartepunt van de trekwapening de&nbsp;positie van de resultante van de wapeningskrachten&nbsp;wordt gebruikt.&nbsp;Tijdens&nbsp;de ontwikkeling&nbsp;van het IDEA&nbsp;RCS programma werd&nbsp;het probleem&nbsp;opgelost:&nbsp;hoe de nuttige hoogte van de&nbsp;doorsnede te definiëren,&nbsp;waarvoor het vlak&nbsp;van de buigbelastingen&nbsp;niet overeenkomt met de richting van&nbsp;de resulterende&nbsp;afschuifkrachten.&nbsp;Daarom&nbsp;wordt de nuttige&nbsp;hoogte gedefinieerd&nbsp;als de&nbsp;afstand van de&nbsp;meest&nbsp;gedrukte betonvezel&nbsp; tot&nbsp;de resultante van de krachten&nbsp;in de&nbsp;trekwapening&nbsp; (gebaseerd op&nbsp;buigspanning)&nbsp;en&nbsp;in&nbsp;de richting van&nbsp;de resulterende&nbsp;afschuifkrachten,&nbsp;zie Figuur&nbsp;1.17.</p>\n<p>Uitzonderlijke&nbsp;gevallen&nbsp;zullen optreden&nbsp;als&nbsp;we niet&nbsp;in staat zijn&nbsp;de gedrukte&nbsp;vezel of de resultante in de trekwapening te bepalen.&nbsp;In&nbsp;dit&nbsp;geval&nbsp;raden we aan de waarde&nbsp;0,9&nbsp;h&nbsp;te gebruiken&nbsp;(90% van de&nbsp;doorsnedehoogte&nbsp;in de richting van&nbsp;de resulterende&nbsp;afschuifkrachten).&nbsp;Deze&nbsp;waarde kan de gebruiker&nbsp;instellen in het IDEA RCS programma via de&nbsp;instelling&nbsp;van de norm&nbsp;variabelen.</p>\n<h4>Inwendige hefboomarm</h4>\n<p>De inwendige hefboomarm&nbsp;is&nbsp;in&nbsp;6.2.3&nbsp;(3)&nbsp;[<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>]&nbsp;gedefinieerd&nbsp;als&nbsp;de \"afstand&nbsp;tussen de trek- en drukflens\". &nbsp;De norm&nbsp;definieert niet&nbsp;hoe&nbsp;te handelen&nbsp;wanneer&nbsp; het vlak van het werkende buigend moment verschilt van de richting van de&nbsp;resulterende&nbsp;afschuifkrachten.&nbsp;Daarom,&nbsp;zoals&nbsp;voor&nbsp;het geval van de nuttige&nbsp;hoogte,&nbsp;definiëren we&nbsp;de&nbsp;afstand in de&nbsp;richting van de&nbsp;resulterende&nbsp;afschuifkrachten.&nbsp;Ook hier kunnen we&nbsp;vergelijkbare&nbsp;uitzonderingsgevallen&nbsp;tegenkomen,&nbsp;bijvoorbeeld&nbsp;de gehele&nbsp;doorsnede&nbsp;staat&nbsp;onder druk, enz. In&nbsp;dit&nbsp;geval&nbsp;nemen we de waarde&nbsp;0,9&nbsp;d&nbsp;(90% van de nuttige&nbsp;doorsnedehoogte).&nbsp;Deze waarde kan de gebruiker instellen in het IDEA&nbsp;RCS&nbsp;programma via de instelling van de normvariabelen.</p>\n<p>De afhankelijkheid tussen&nbsp;de hellingshoek van het buigvlak&nbsp;en de&nbsp;resultante&nbsp;van de afschuifkracht&nbsp;is&nbsp;duidelijk&nbsp;zichtbaar&nbsp;in Figuur&nbsp;1.18&nbsp;en&nbsp;Figuur&nbsp;1.19.&nbsp;Met een toename van de&nbsp;hellingshoek nemen de waarden van de nuttige&nbsp;hoogte, hefboomarmen en gerelateerde weerstanden af.&nbsp;De grenstoestand&nbsp;is&nbsp;90°. Voor&nbsp;deze&nbsp;hellingshoek&nbsp;kan de inwendige hefboomarm niet&nbsp;worden berekend, bijgevolg is de hefboomarm gelijk aan nul. In&nbsp;dit geval&nbsp;wordt de waarde&nbsp;gespecificeerd&nbsp;in de&nbsp;instelling&nbsp;van de normvariabelen&nbsp;gehanteerd.&nbsp;Hierdoor ontstaat een&nbsp;sprong aan het einde van&nbsp;de grafiek.&nbsp;Deze studie&nbsp;bevestigt dat de aanbevolen&nbsp;maximale&nbsp;hellingshoek&nbsp;ongeveer&nbsp;20° bedraagt.</p>\n<figure data-asset-id=\"4d8a81ac-fdbf-414e-b8cf-3a1373b502e1\" data-image-id=\"4d8a81ac-fdbf-414e-b8cf-3a1373b502e1\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e5b0b9ee-bf80-41f1-ba72-438e89620c2d/s7.png\" data-asset-id=\"4d8a81ac-fdbf-414e-b8cf-3a1373b502e1\" data-image-id=\"4d8a81ac-fdbf-414e-b8cf-3a1373b502e1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Dependence between&nbsp;effective depth, lever arm to the bending plane&nbsp;inclination and the resultant&nbsp;of shear forces.}}}\\]</em></p>\n<figure data-asset-id=\"659ac4a6-9e94-47a9-9749-8f26b9bbb2d1\" data-image-id=\"659ac4a6-9e94-47a9-9749-8f26b9bbb2d1\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/b7eaf250-f43a-4288-b7de-d51bdf25c32f/s8.png\" data-asset-id=\"659ac4a6-9e94-47a9-9749-8f26b9bbb2d1\" data-image-id=\"659ac4a6-9e94-47a9-9749-8f26b9bbb2d1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Dependence between&nbsp; resistance Vrds to the bending plane&nbsp;inclination and the resultant&nbsp;of shear.}}}\\]</em></p>\n<p>Als onderdeel van het&nbsp;testen van de&nbsp;RCS&nbsp;applicatie&nbsp;werd een studie uitgevoerd naar de afhankelijkheid van de afschuivingsweerstand&nbsp;bij verandering van de&nbsp;normaalkracht.&nbsp;Weerstand&nbsp;V<sub>Rd,max</sub> wordt beïnvloed&nbsp;alleen&nbsp;door de coëfficiënt&nbsp;α<sub>cw</sub>,&nbsp;zie&nbsp;Fig. 1.20.&nbsp;Fig.&nbsp;1.21 toont&nbsp;een constante&nbsp;waarde van&nbsp;weerstand&nbsp;V<sub>Rds</sub>.&nbsp;Voor&nbsp;V<sub>Rdc</sub>&nbsp;weerstand veroorzaakt de toename&nbsp;van de normaalkracht een afname.&nbsp;De blauwe&nbsp;curve&nbsp;in&nbsp;Fig. 1.21&nbsp;toont de&nbsp;weerstand&nbsp;V<sub>Rdc</sub>&nbsp;waarbij de invloed&nbsp;van&nbsp;scheuren&nbsp;wordt verwaarloosd&nbsp;en werd berekend&nbsp;met de&nbsp;formule in&nbsp;paragraaf&nbsp;6.2.2&nbsp;(1)&nbsp;[<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>].&nbsp;De sprong&nbsp;in de overgang tussen&nbsp;druk&nbsp;en trek&nbsp;wordt&nbsp;veroorzaakt&nbsp;door de bijdragende trekwapening. De rode curve is&nbsp;berekend&nbsp;met de formule&nbsp;in paragraaf 6.2.2&nbsp;(2) [<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>].&nbsp;Na het optreden van de eerste scheur is de afhankelijkheidscurve gelijk&nbsp;aan die voor&nbsp;6.2.2&nbsp;(1) [<a data-item-id=\"09116305-443b-45ac-b6a7-5be2c50f6eca\" href=\"\">2</a>].</p>\n<figure data-asset-id=\"c876a20a-b510-400e-88b1-a524e07d0369\" data-image-id=\"c876a20a-b510-400e-88b1-a524e07d0369\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f045a4ca-afe5-4e3f-b87c-43081f1a8d94/s9.png\" data-asset-id=\"c876a20a-b510-400e-88b1-a524e07d0369\" data-image-id=\"c876a20a-b510-400e-88b1-a524e07d0369\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Dependency curve of shear resistance VRd,max to normal force.}}}\\]</em></p>\n<figure data-asset-id=\"9ecb23c3-86ca-4641-8ada-7a777caf0cb1\" data-image-id=\"9ecb23c3-86ca-4641-8ada-7a777caf0cb1\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2ef97570-0bd3-4ac2-8d55-842ef6494d2a/s10.png\" data-asset-id=\"9ecb23c3-86ca-4641-8ada-7a777caf0cb1\" data-image-id=\"9ecb23c3-86ca-4641-8ada-7a777caf0cb1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Dependency of shear resistances VRd,c a VRd,s to normal force.}}}\\]</em></p>"
  },
  "linked_items": {
    "name": "Linked items",
    "type": "modular_content",
    "value": [],
    "linkedItems": []
  },
  "regions": {
    "name": "Region",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "region"
  },
  "product_groups": {
    "name": "Product group",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Concrete",
        "codename": "concrete"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "product_group"
  },
  "support_center_article_types": {
    "name": "Support center article",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Knowledge base",
        "codename": "knowledgebase_article"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "support_center_article"
  },
  "expertise_levels": {
    "name": "Expertise level",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Beginner",
        "codename": "beginner"
      },
      {
        "name": "Intermediate",
        "codename": "intermediate"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "expertise_level"
  },
  "labels": {
    "name": "Labels",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "RCS",
        "codename": "rcs"
      },
      {
        "name": "Beam",
        "codename": "beam"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "labels"
  },
  "attachments__files": {
    "name": "Attachments",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "content_priority__value": {
    "name": "Content priority value",
    "type": "number",
    "value": null
  },
  "options": {
    "name": "Options",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "url_slug": {
    "name": "Url slug",
    "type": "url_slug",
    "value": "shear"
  },
  "unique_url_slug": {
    "name": "Unique URL slug",
    "type": "custom",
    "value": "[\"shear\",\"[autogenerated]\"]"
  },
  "content_settings__sitemap": {
    "name": "Show in sitemap",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__robots": {
    "name": "Search engine indexing",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_hidden": {
    "name": "Hidden nested content",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_topped": {
    "name": "Topped",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "metadata__page_title": {
    "name": "Page title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_description": {
    "name": "Page description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_keywords": {
    "name": "Page keywords",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__canonical_url": {
    "name": "Canonical URL",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_title": {
    "name": "OG:title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_description": {
    "name": "OG:description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_image": {
    "name": "OG:image",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "translation__translation_connector": {
    "name": "Translation Connector",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "languages"
  },
  "translation__force_translation": {
    "name": "Force translation",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__translate_standalone_nested_content_items": {
    "name": "Translate standalone nested content items",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__last_translation": {
    "images": [],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [],
    "name": "Last translation",
    "type": "rich_text",
    "value": "<p>Translation info:</p>\n<ul>\n  <li>cs-CZ: Never translated</li>\n  <li>de-DE: Never translated</li>\n  <li>en-US: Never translated</li>\n  <li>es-ES: Translated on 12.5.2026 11:20</li>\n  <li>fr-FR: Translated on 7.5.2026 16:37</li>\n  <li>hu-HU: Never translated</li>\n  <li>it-IT: Translated on 12.5.2026 12:59</li>\n  <li>ko-KR: Never translated</li>\n  <li>nl-NL: Translated on 12.5.2026 13:58</li>\n  <li>pl-PL: Never translated</li>\n  <li>pt-PT: Never translated</li>\n  <li>ro-RO: Never translated</li>\n  <li>ru-RU: Never translated</li>\n  <li>th-TH: Never translated</li>\n  <li>tr-TR: Never translated</li>\n  <li>vi-VN: Never translated</li>\n  <li>zh-CN: Never translated</li>\n</ul>\n<p>Publish info:</p>\n<ul>\n  <li>Publish info is available only in the main language</li>\n</ul>"
  },
  "translation__ai_translated": {
    "name": "AI translated",
    "type": "multiple_choice",
    "value": [
      {
        "name": "Translated",
        "codename": "translated"
      }
    ]
  },
  "page_tree_settings__page_label": {
    "name": "Page label",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__path_segment": {
    "name": "Path segment",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__breadcrumb_style": {
    "name": "Breadcrumb style",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "page_tree_settings__hide_in_breadcrumbs": {
    "name": "Hide in breadcrumbs",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  }
}

{
  "title": {
    "name": "Main headline (H1)",
    "type": "text",
    "value": "Torsie"
  },
  "preview_image": {
    "name": "Preview image",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "post_date": {
    "name": "Post date",
    "type": "date_time",
    "value": null,
    "displayTimeZone": "Europe/Prague"
  },
  "perex_content": {
    "name": "Lead paragraph",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "content": {
    "images": [
      {
        "description": null,
        "imageId": "b225a7e8-f7e4-4b22-9e93-fcd996f6b901",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bd993354-6ae2-4f56-a6f2-b0b51c8b0ad7/t1.png",
        "height": 181,
        "width": 459
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "1da427b0-9385-4a48-b57b-38ee32bc9b06",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9ac2f694-6794-4d04-88a5-d32e969cf52c/Torsion_flow.png",
        "height": 1002,
        "width": 997
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "07cd2fa9-264b-48c1-8ab2-556683906098",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5576be06-62f1-41f9-a2ef-e6ecf31595e1/t3.png",
        "height": 396,
        "width": 571
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "9789ed99-a0bd-444a-a0a4-71649e1bc9e4",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/465b705a-1239-4d92-9de0-853ff779438b/t2.png",
        "height": 288,
        "width": 611
      }
    ],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [],
    "name": "Content",
    "type": "rich_text",
    "value": "<h3>Berekeningsaannames</h3>\n<p>Het gedrag van een gewapend betonnen doorsnede onderworpen aan torsie kan worden onderverdeeld in twee categorieën - vóór en na het moment waarop scheuren voor het eerst worden verwacht. Vóór een scheur gedraagt de doorsnede zich als een elastisch materiaal. De torsiespanning kan worden uitgedrukt door de formule &nbsp;&nbsp;</p>\n<p><em>&nbsp;\\[\\tau =~\\frac{{{T}_{Ed}}}{{{W}_{t}}}\\]</em>&nbsp;</p>\n<p>waarbij W<sub>t</sub> het doorsnede-weerstandsmoment voor torsie is.</p>\n<p>Scheuren in het ongewapende staaf als gevolg van de maatgevende hoofdtrekspanning door torsie vormen tevens een uiterste grenstoestand. Het gedrag van een gewapend betonnen doorsnede onderworpen aan torsie kan worden beschreven op basis van een dunwandige gesloten doorsnede, zie onderstaande figuur.&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"b225a7e8-f7e4-4b22-9e93-fcd996f6b901\" data-image-id=\"b225a7e8-f7e4-4b22-9e93-fcd996f6b901\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bd993354-6ae2-4f56-a6f2-b0b51c8b0ad7/t1.png\" data-asset-id=\"b225a7e8-f7e4-4b22-9e93-fcd996f6b901\" data-image-id=\"b225a7e8-f7e4-4b22-9e93-fcd996f6b901\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Equivalent thin-walled cross-section.}}}\\]</em></p>\n<h3>Berekeningsmethode</h3>\n<p>Het proces van een normtoetsing van een gewapend betonnen doorsnede voor torsie is zeer vergelijkbaar met de normtoetsing voor afschuiving. Allereerst controleren we de betonweerstand. Als de betoncontrole is voldaan, kan de wapening worden ontworpen aan de hand van de constructieve regels. Anders moeten we de wapening en de weerstand van de drukdiagonaal via berekening verifiëren.</p>\n<figure data-asset-id=\"1da427b0-9385-4a48-b57b-38ee32bc9b06\" data-image-id=\"1da427b0-9385-4a48-b57b-38ee32bc9b06\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9ac2f694-6794-4d04-88a5-d32e969cf52c/Torsion_flow.png\" data-asset-id=\"1da427b0-9385-4a48-b57b-38ee32bc9b06\" data-image-id=\"1da427b0-9385-4a48-b57b-38ee32bc9b06\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Process diagram for torsion check.}}}\\]</em></p>\n<h3>Weerstand</h3>\n<p>De afschuifstroom in een wand van een dunwandige doorsnede onder torsie kan worden uitgedrukt als:</p>\n<p><em>\\[&nbsp;{{\\tau }_{t}}{{t}_{ef}}=~\\frac{{{T}_{Ed}}}{2{{A}_{k}}}\\]</em></p>\n<p>De afschuifkracht in een wand van een dunwandige doorsnede kan worden uitgedrukt als:</p>\n<p><em>\\[&nbsp;V={{\\tau }_{t}}{{t}_{ef}}z\\]</em></p>\n<p>Waarbij&nbsp;</p>\n<p>τ&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; Afschuifstroom in de wand,</p>\n<p>t<sub>ef</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; is de effectieve wanddikte,</p>\n<p>z &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; is de zijlengte van de wand,</p>\n<p>T<sub>Ed</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; is het torsie-moment,</p>\n<p>A<sub>k</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; is het oppervlak omsloten door de hartlijnen van de verbindende wanden, inclusief inwendige holle gebieden.</p>\n<p>Het torsie-scheurmoment, dat kan worden bepaald door f<sub>ctd </sub>in te vullen in de vorige uitdrukking. Zo verkrijgen we de uitdrukking voor de weerstand bij torsie zonder torsiebewapening.</p>\n<p><em>\\[&nbsp;{{T}_{Rd,c}}=2{{A}_{k}}{{t}_{ef}}{{f}_{ctd}}\\]</em></p>\n<p>waarbij&nbsp; f<sub>ctd</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; rekenwaarde van de axiale treksterkte van beton</p>\n<figure data-asset-id=\"07cd2fa9-264b-48c1-8ab2-556683906098\" data-image-id=\"07cd2fa9-264b-48c1-8ab2-556683906098\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5576be06-62f1-41f9-a2ef-e6ecf31595e1/t3.png\" data-asset-id=\"07cd2fa9-264b-48c1-8ab2-556683906098\" data-image-id=\"07cd2fa9-264b-48c1-8ab2-556683906098\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Principles of Truss analogy for member under torsion moment.}}}\\]</em></p>\n<p>De weerstand van de staaf met torsiebewapening is samengesteld uit de weerstand van de drukdiagonalen in het beton, die wederom is gebaseerd op de vakwerkanalogie. De drukspanning in de diagonaal kan worden uitgedrukt met behulp van de afschuifkracht in de wand van een dunwandige doorsnede op het beschouwde wandoppervlak, d.w.z.</p>\n<p><em>\\[{{\\sigma }_{c}}=\\frac{\\frac{{{T}_{Ed}}z}{2{{A}_{k}}\\sin \\theta }}{z~{{t}_{ef}}\\cos \\theta }=\\frac{{{T}_{Ed}}}{2{{A}_{k}}{{t}_{ef}}\\sin \\theta \\cos \\theta }\\]</em></p>\n<p>Substitutie van &nbsp;σ<sub>c</sub>=σ<sub>cw</sub>f<sub>cd</sub> en T<sub>Ed</sub>=T<sub>Rd,max</sub>&nbsp;en het uitdrukken van T<sub>Rd,max</sub>&nbsp;geeft een vergelijking voor de weerstand van de drukdiagonaal</p>\n<p><em>\\[{{T}_{Rd,max}}=2~\\nu ~{{\\alpha }_{cw}}~{{f}_{cd}}~{{A}_{k}}~{{t}_{ef~\\sin \\theta ~\\cos \\theta }}\\]</em></p>\n<p>waarbij&nbsp;&nbsp;</p>\n<p>ν &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; = 0,6 voor f<sub>ck </sub>≤ 60MPa of &nbsp;voor f<sub>ck </sub>&gt; 60MPa</p>\n<p>α<sub>cw</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; coëfficiënt die rekening houdt met de toestand van de drukspanning in de drukgordel</p>\n<p>f<sub>cd</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; rekenwaarde van de betondruksterkte</p>\n<p>de weerstand van de afschuifwapening onderworpen aan torsie is wederom gebaseerd op de spanning in de drukdiagonaal. De beugel kracht is gelijk aan de spanning in de gedrukte diagonaal op het oppervlak dat overeenkomt met de betreffende beugelrij, d.w.z.</p>\n<p><em>\\[{{A}_{sw}}{{f}_{ywd}}=\\frac{{{T}_{Ed}}}{2{{A}_{k}}{{t}_{ef}}\\sin \\theta \\cos \\theta }~{{t}_{ef}}~s{{\\sin }^{2}}\\theta =\\frac{{{T}_{Ed}}~s}{2{{A}_{k}}\\cot \\theta }~\\]</em></p>\n<p>Substitutie van &nbsp;T<sub>Ed</sub>=T<sub>Rd,s</sub> en het uitdrukken van T<sub>Rd,s</sub> &nbsp;geeft de vergelijking:</p>\n<p>&nbsp;<em>\\[{{T}_{Rd,s}}=2{{A}_{k}}\\frac{{{A}_{sw}}{{f}_{ywd}}}{s}~\\cot \\theta\\]</em>&nbsp;</p>\n<p>Als de hoeveelheid langswapening en afschuifwapening bekend is, kunnen we de hoek θ bepalen met de uitdrukking</p>\n<p><em>\\[{{\\tan }^{2}}\\theta =\\frac{\\frac{{{A}_{sw}}{{f}_{ywd}}}{s}}{\\frac{{{A}_{sl}}{{f}_{yd}}}{{{u}_{k}}}}\\]</em>&nbsp;</p>\n<p>Substitutie voor T<sub>Rd,s</sub>&nbsp;geeft</p>\n<p><em>\\[{{T}_{Rd,s}}=2{{A}_{k}}\\sqrt{\\frac{{{A}_{sw}}}{s}{{f}_{ywd~}}\\frac{{{A}_{sl}}}{{{u}_{k}}}~{{f}_{yd}}}\\]</em>&nbsp;&nbsp;</p>\n<p>Waarbij</p>\n<p>A<sub>sw</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; oppervlak van de afschuifwapening</p>\n<p>s &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; is de hartafstand van de beugels van de afschuifwapening</p>\n<p>f<sub>ywd</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; is de effectieve rekensterkte van de afschuifwapening</p>\n<p>A<sub>sl</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; oppervlak van de langswapening</p>\n<p>u<sub>k</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; is de buitenomtrek van de doorsnede</p>\n<p>f<sub>ywd</sub> &nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; is de effectieve rekensterkte van de langswapening</p>\n<p><br></p>\n<p>De kracht in de langswapening kan worden afgeleid uit de afschuifkracht in een wand van een doorsnede onderworpen aan een zuiver torsie-moment, die als volgt wordt gegeven:</p>\n<p><em>\\[V=\\frac{{{T}_{Ed}}}{2{{A}_{k}}}{{u}_{k}}\\]</em></p>\n<p>Die kracht wordt omgezet naar de langsrichting en we verkrijgen:</p>\n<p><em>\\[{{F}_{l}}=\\frac{{{T}_{Ed}}{{u}_{k}}}{2{{A}_{k}}~\\tan \\theta }\\]</em></p>\n<p>Het toegestane bereik van de waarden voor hoek θ is vergelijkbaar met de afschuifcontrole, d.w.z. 1 &lt; cot θ &lt; 2,5. De afhankelijkheid tussen de weerstanden is te zien in onderstaande figuur. Het diagram toont dat bij toenemende hoek θ de weerstand T<sub>Rd,max </sub>toeneemt, de weerstand T<sub>Rd.s</sub> afneemt en de weerstand T<sub>Rd,c</sub>&nbsp;constant blijft, omdat deze niet is gebaseerd op de vakwerkanalogie.</p>\n<figure data-asset-id=\"9789ed99-a0bd-444a-a0a4-71649e1bc9e4\" data-image-id=\"9789ed99-a0bd-444a-a0a4-71649e1bc9e4\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/465b705a-1239-4d92-9de0-853ff779438b/t2.png\" data-asset-id=\"9789ed99-a0bd-444a-a0a4-71649e1bc9e4\" data-image-id=\"9789ed99-a0bd-444a-a0a4-71649e1bc9e4\" alt=\"\"></figure>\n<p><br></p>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{\\qquad Závislost únosnosti průřezu v kroucení na úhlu θ.}}}\\]</em></p>\n<h3>Berekening van doorsnede-eigenschappen voor torsie</h3>\n<p>Om de doorsnede te controleren op torsie is het noodzakelijk een zogenaamde equivalente dunwandige gesloten doorsnede op te stellen. Bij het bepalen van de afmetingen van de equivalente dunwandige doorsnede wordt uitgegaan van een rechthoekige vorm. Voor het werkelijke oppervlak van een rechthoek geldt A&nbsp;=&nbsp;b×h en voor de omtrek van een rechthoek u =2&nbsp;(b&nbsp;+h). Met behulp van deze twee vergelijkingen kan het alternatieve dunwandige rechthoekige oppervlak en de omtrek van de oorspronkelijke doorsnede worden bepaald. Het oplossen van twee vergelijkingen met twee onbekenden geeft:</p>\n<p><em>\\[b=\\frac{-u\\pm \\sqrt{{{u}^{2}}-16A}}{-4}\\text{ }\\!\\!~\\!\\!\\text{ }\\]</em></p>\n<p><em>\\[h=\\frac{\\left( u-2\\text{b} \\right)}{2}\\]</em></p>\n<p>De wanddikte van de effectieve doorsnede kan worden bepaald uit de omtrek en het doorsnede-oppervlak als:</p>\n<p><em>\\[t=\\text{A}/\\text{u}\\]</em></p>\n<p>Vervolgens het oppervlak en de omtrek bepaald door de hartlijn van de effectieve doorsnede:</p>\n<p><em>\\[{{A}_{k}}=\\left( \\text{h}-\\text{t} \\right)\\text{ }\\!\\!~\\!\\!\\text{ }\\left( \\text{b}-\\text{t} \\right)\\text{ }\\!\\!~\\!\\!\\text{ }\\]</em></p>\n<p><em>\\[{{u}_{k}}=2\\left( \\left( \\text{h}-\\text{t} \\right)+\\text{ }\\!\\!~\\!\\!\\text{ }\\left( \\text{b}-\\text{t} \\right) \\right)\\]</em></p>\n<p>Het probleem met deze methode doet zich voor bij een T-vormige doorsnede met een brede plaat, waarbij het totale oppervlak en de omtrek worden gebruikt om de afmetingen te berekenen (inclusief deze plaat). In toekomstige versies van het IDEA RCS programma zal de selectie van het meest massieve doorsnededeel worden mogelijk gemaakt, dat zal worden gebruikt voor de torsiecontrole.</p>"
  },
  "linked_items": {
    "name": "Linked items",
    "type": "modular_content",
    "value": [],
    "linkedItems": []
  },
  "regions": {
    "name": "Region",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "region"
  },
  "product_groups": {
    "name": "Product group",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Concrete",
        "codename": "concrete"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "product_group"
  },
  "support_center_article_types": {
    "name": "Support center article",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Knowledge base",
        "codename": "knowledgebase_article"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "support_center_article"
  },
  "expertise_levels": {
    "name": "Expertise level",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "expertise_level"
  },
  "labels": {
    "name": "Labels",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "RCS",
        "codename": "rcs"
      },
      {
        "name": "Beam",
        "codename": "beam"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "labels"
  },
  "attachments__files": {
    "name": "Attachments",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "content_priority__value": {
    "name": "Content priority value",
    "type": "number",
    "value": null
  },
  "options": {
    "name": "Options",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "url_slug": {
    "name": "Url slug",
    "type": "url_slug",
    "value": "torsion"
  },
  "unique_url_slug": {
    "name": "Unique URL slug",
    "type": "custom",
    "value": "[\"torsion\",\"[autogenerated]\"]"
  },
  "content_settings__sitemap": {
    "name": "Show in sitemap",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__robots": {
    "name": "Search engine indexing",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_hidden": {
    "name": "Hidden nested content",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_topped": {
    "name": "Topped",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "metadata__page_title": {
    "name": "Page title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_description": {
    "name": "Page description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_keywords": {
    "name": "Page keywords",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__canonical_url": {
    "name": "Canonical URL",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_title": {
    "name": "OG:title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_description": {
    "name": "OG:description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_image": {
    "name": "OG:image",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "translation__translation_connector": {
    "name": "Translation Connector",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "languages"
  },
  "translation__force_translation": {
    "name": "Force translation",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__translate_standalone_nested_content_items": {
    "name": "Translate standalone nested content items",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__last_translation": {
    "images": [],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [],
    "name": "Last translation",
    "type": "rich_text",
    "value": "<p>Translation info:</p>\n<ul>\n  <li>cs-CZ: Never translated</li>\n  <li>de-DE: Never translated</li>\n  <li>en-US: Never translated</li>\n  <li>es-ES: Translated on 12.5.2026 11:21</li>\n  <li>fr-FR: Translated on 7.5.2026 16:38</li>\n  <li>hu-HU: Never translated</li>\n  <li>it-IT: Translated on 12.5.2026 13:00</li>\n  <li>ko-KR: Never translated</li>\n  <li>nl-NL: Translated on 12.5.2026 13:59</li>\n  <li>pl-PL: Never translated</li>\n  <li>pt-PT: Never translated</li>\n  <li>ro-RO: Never translated</li>\n  <li>ru-RU: Never translated</li>\n  <li>th-TH: Never translated</li>\n  <li>tr-TR: Never translated</li>\n  <li>vi-VN: Never translated</li>\n  <li>zh-CN: Never translated</li>\n</ul>\n<p>Publish info:</p>\n<ul>\n  <li>Publish info is available only in the main language</li>\n</ul>"
  },
  "translation__ai_translated": {
    "name": "AI translated",
    "type": "multiple_choice",
    "value": [
      {
        "name": "Translated",
        "codename": "translated"
      }
    ]
  },
  "page_tree_settings__page_label": {
    "name": "Page label",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__path_segment": {
    "name": "Path segment",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__breadcrumb_style": {
    "name": "Breadcrumb style",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "page_tree_settings__hide_in_breadcrumbs": {
    "name": "Hide in breadcrumbs",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  }
}

{
  "title": {
    "name": "Main headline (H1)",
    "type": "text",
    "value": "Interactie"
  },
  "preview_image": {
    "name": "Preview image",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "post_date": {
    "name": "Post date",
    "type": "date_time",
    "value": null,
    "displayTimeZone": "Europe/Prague"
  },
  "perex_content": {
    "name": "Lead paragraph",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "content": {
    "images": [
      {
        "description": null,
        "imageId": "ecc7e78d-7314-4172-a5c5-b34773e1261c",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bfed2635-4716-4516-a457-ed4bad80c5a9/in.png",
        "height": 323,
        "width": 742
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "61e725eb-ce86-4757-864a-ef23e2bdbd14",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9e9f14dc-7961-4926-8f33-0233f5294012/i2.png",
        "height": 286,
        "width": 559
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "b225a7e8-f7e4-4b22-9e93-fcd996f6b901",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bd993354-6ae2-4f56-a6f2-b0b51c8b0ad7/t1.png",
        "height": 181,
        "width": 459
      }
    ],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [],
    "name": "Content",
    "type": "rich_text",
    "value": "<h3>Interactie van dwarskracht en torsie voor dwarskrachtwapening</h3>\n<p><strong>Bepaling van de kracht in de dwarskrachtwapening ten gevolge van de dwarskracht.</strong>&nbsp;</p>\n<figure data-asset-id=\"ecc7e78d-7314-4172-a5c5-b34773e1261c\" data-image-id=\"ecc7e78d-7314-4172-a5c5-b34773e1261c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bfed2635-4716-4516-a457-ed4bad80c5a9/in.png\" data-asset-id=\"ecc7e78d-7314-4172-a5c5-b34773e1261c\" data-image-id=\"ecc7e78d-7314-4172-a5c5-b34773e1261c\" alt=\"\"></figure>\n<p>De berekening is gebaseerd op de formule voor het berekenen van de weerstand van de dwarskrachtwapening zoals gedefinieerd in EN 1992-1-1. Op basis van vergelijking 6.13 (hfdst. 6.2.3 (4)) kan de draagkracht van één beugelbeen worden afgeleid als:</p>\n<p>\\[{{V}_{Rd,s}}=\\frac{{{A}_{sw,V}}}{s}z{{f}_{ywd}}\\left( \\cot \\theta +\\cot \\alpha&nbsp; \\right)\\sin \\alpha \\cos \\beta \\]</p>\n<p>\\[\\frac{{{A}_{sw,V}}}{s}={{a}_{sw,V}}\\]</p>\n<p>A<sub>sw,V</sub> . &nbsp;. &nbsp;. doorsnede-oppervlak van één beugelbeen dat de afschuiving weerstaat in de beschouwde doorsnede</p>\n<p>s . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. hartafstand van de dwarskrachtwapening in de richting van de langse staafas&nbsp;</p>\n<p>a<sub>sw,V</sub> . &nbsp;. &nbsp;. doorsnede-oppervlak van de dwarskrachtwapening per lengte-eenheid</p>\n<p>z . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. de inwendige momentarm. Voor een staaf met constante hoogte, overeenkomend met het buigend moment in het beschouwde element. Bij de afschuivingsberekening van gewapend beton zonder normaalkracht mag de benaderingswaarde z = 0,9d normaal worden gebruikt.</p>\n<p>f<sub>ywd</sub> . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;de rekenwaarde van de vloeigrens van de dwarskrachtwapening</p>\n<p>θ . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. de hoek tussen de betonnen drukdiagonaal en de staafas loodrecht op de dwarskracht</p>\n<p>α . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. de hoek tussen de dwarskrachtwapening en de staafas loodrecht op de dwarskracht</p>\n<p>β . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. helling van het been van de beugel ten opzichte van de resultante van de aangebrachte dwarskracht</p>\n<figure data-asset-id=\"61e725eb-ce86-4757-864a-ef23e2bdbd14\" data-image-id=\"61e725eb-ce86-4757-864a-ef23e2bdbd14\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9e9f14dc-7961-4926-8f33-0233f5294012/i2.png\" data-asset-id=\"61e725eb-ce86-4757-864a-ef23e2bdbd14\" data-image-id=\"61e725eb-ce86-4757-864a-ef23e2bdbd14\" alt=\"\"></figure>\n<p>De dwarskracht wordt gelijkmatig verdeeld over de afzonderlijke wapening die de dwarskracht weerstaat, op basis van de hoek van de wapening en de axiale stijfheid van de afzonderlijke beugelsbenen.</p>\n<p>\\[{{V}_{ed}}={{V}_{ed,1}}+{{V}_{ed,2}}+...+{{V}_{ed,n}}\\]</p>\n<p>\\[{{V}_{ed}}={{\\varepsilon }_{sw,V}}\\cdot z\\cdot \\sum\\limits_{i=1}^{{{n}_{V}}}{{{a}_{sw,i,V}}\\cdot {{E}_{sw,i,V}}\\cdot \\left( \\cot \\theta +\\cot {{\\alpha }_{i}} \\right)\\cdot {{\\cos }^{2}}{{\\beta }_{i}}}\\]</p>\n<p>Verder kan de gemiddelde wapeningstrek in de richting van de resulterende dwarskracht worden afgeleid:</p>\n<p>\\[{{\\varepsilon }_{sw,V}}=\\frac{{{V}_{ed}}}{z\\cdot \\sum\\limits_{i=1}^{{{n}_{V}}}{{{a}_{sw,i,V}}\\cdot {{E}_{sw,i,V}}\\cdot \\left( \\cot \\theta +\\cot {{\\alpha }_{i}} \\right)\\cdot {{\\cos }^{2}}{{\\beta }_{i}}}}\\]</p>\n<p>De werkelijke rek van de i-de wapening kan worden berekend als:</p>\n<p>\\[{{\\varepsilon }_{sw,i,V}}=\\frac{{{\\varepsilon }_{sw,V}}}{\\sin {{\\alpha }_{i}}}\\cdot \\cos {{\\beta }_{i}}\\]</p>\n<p>De trek in een bepaald been van de wapening:</p>\n<p>\\[{{\\sigma }_{sw,i,V}}={{\\varepsilon }_{sw,i,V}}\\cdot {{E}_{si,V}}\\]</p>\n<p><br></p>\n<h4><em>Bepaling van de kracht in afzonderlijke beugels ten gevolge van torsie</em></h4>\n<p>De torsiestijfheid van een doorsnede kan worden berekend op basis van een dunwandige gesloten doorsnede, waarbij het evenwicht wordt voldaan door een gesloten schuifstroom. Massieve doorsneden kunnen worden gemodelleerd door equivalente dunwandige doorsneden. Voor niet-massieve doorsneden mag de equivalente wanddikte de werkelijke wanddikte niet overschrijden.</p>\n<p><br>De schuifstroom in de wanden van een dunwandige gesloten doorsnede ten gevolge van torsie kan worden berekend als:</p>\n<p>\\[{{\\tau }_{t}}\\cdot {{t}_{ef}}=\\frac{{{T}_{ed}}}{2{{A}_{k}}}\\]</p>\n<p>De dwarskracht in een bepaalde wand is dan:</p>\n<p>\\[{{V}_{i}}={{\\tau }_{t}}\\cdot {{t}_{ef}}\\cdot {{l}_{i}}\\]</p>\n<p>l<sub>i</sub> . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. lengte van de hartlijn van de beschouwde wand</p>\n<p>Dwarskracht in de lijf - de lengte van de hartlijn van het lijf kan worden vervangen door de waarde van de momentarm \"z\".</p>\n<p>\\[{{V}_{ed,T}}=\\frac{{{T}_{ed}}}{2{{A}_{k}}}\\cdot z\\]</p>\n<p>Kracht in beugels die torsie weerstaan per meter staaflengte (per lengte-eenheid):</p>\n<p>\\[{{F}_{sw,T}}=\\frac{{{V}_{ed,T}}}{z\\cdot \\cot \\theta }=\\frac{{{T}_{ed}}}{2{{A}_{k}}}\\cdot tg\\theta\\]</p>\n<p><br></p>\n<p><strong>Ontbinding van krachten voor afzonderlijke beugels</strong></p>\n<p>Als voor alle beugels hetzelfde materiaal is gedefinieerd, is de resulterende spanning ten gevolge van torsie in elk beugelbeen constant. Dan geldt:</p>\n<p>\\[{{\\sigma }_{sw,T}}=\\frac{{{F}_{sw,T}}}{{{a}_{sw,T}}}\\]</p>\n<p>waarbij a<sub>sw,T</sub> het totale oppervlak is van beugels die de torsie per lengte-eenheid weerstaan.</p>\n<p>In het geval dat afzonderlijke beugels verschillende materialen hebben, moet de axiale stijfheid van de afzonderlijke staven in rekening worden gebracht.</p>\n<p>\\[{{F}_{sw,T}}={{F}_{s1,T}}+{{F}_{s2,T}}+{{F}_{s3,T}}+...+{{F}_{sn,T}}=\\sum\\limits_{i=1}^{{{n}_{T}}}{{{F}_{si,T}}}\\]</p>\n<p>\\[{{\\varepsilon }_{sw,T}}=\\frac{{{F}_{sw,T}}}{\\sum\\limits_{i=1}^{{{n}_{T}}}{\\left( {{a}_{si,T}}\\cdot {{E}_{si,T}} \\right)}}\\]</p>\n<p>n<sub>T</sub> . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. aantal benen van de wapening (groepen van wapening) die torsie weerstaan</p>\n<p>F<sub>si,T</sub> . &nbsp;. &nbsp;. kracht in de i-de groep van wapening ten gevolge van torsie per lengte-eenheid</p>\n<p>a<sub>si,T</sub> . &nbsp;. &nbsp;. doorsnede-oppervlak van de dwarskrachtwapening die torsie weerstaat per lengte-eenheid&nbsp;</p>\n<p>E<sub>si,T</sub> . &nbsp;. &nbsp;. elasticiteitsmodulus van de i-de groep van wapening die torsie weerstaat</p>\n<p>ε<sub>sw,T</sub> . &nbsp;. &nbsp;rek in de wapening ten gevolge van torsie</p>\n<p><br>De resulterende spanning in elke beugel ten gevolge van de aangebrachte torsie wordt berekend als:</p>\n<p>\\[{{\\sigma }_{sw,i,T}}={{\\varepsilon }_{sw,T}}\\cdot {{E}_{si,T}}\\]</p>\n<p><br></p>\n<h4><em>V+T interactie</em></h4>\n<p>De berekening van de spanningen in beugels ten gevolge van dwarskracht en torsie is dan een sommatie van de spanningen ten gevolge van de afzonderlijke belastingscomponenten. &nbsp;</p>\n<p>\\[{{\\sigma }_{sw,i}}={{\\sigma }_{sw,i,V}}+{{\\sigma }_{sw,i,T}}\\]</p>\n<p><br></p>\n<p>Resulterende kracht in de i-de wapening:</p>\n<p>\\[{{F}_{sw,i}}={{a}_{sw,i}}\\cdot {{\\sigma }_{sw,i}}\\]</p>\n<h3><br></h3>\n<h3>Interactie van afschuiving, torsie en buiging voor langse wapening</h3>\n<h4><em>Bepaling van de kracht in elke langse wapening ten gevolge van de normaalkracht en het buigend moment</em></h4>\n<p>De applicatie RCS wordt gebruikt om de doorsnede-respons te berekenen ten gevolge van de combinatie van de normaalkracht en het buigend moment, om de spanning en rek in de afzonderlijke langse staven en voorspanningswapening te bepalen.</p>\n<h4><em>Bepaling van de kracht in de afzonderlijke langse wapening ten gevolge van de dwarskracht</em></h4>\n<p>De toename van de trekkracht in de langse wapening ΔF<sub>td</sub> ten gevolge van de dwarskracht is afhankelijk van de geometrie van het staafwerkmodel.&nbsp;</p>\n<p>\\[\\Delta {{F}_{td}}={{V}_{ed}}\\left( \\cot \\theta -\\cot \\alpha&nbsp; \\right)\\]</p>\n<p>ΔF<sub>td</sub> . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;toename van de trekkracht in de langse wapening ten gevolge van de dwarskracht</p>\n<p>V<sub>ed</sub> . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. rekenwaarde van de dwarskracht die aangrijpt in de beschouwde doorsnede</p>\n<p>θ . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. de hoek tussen de betonnen drukdiagonaal en de staafas&nbsp;</p>\n<p>α . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. de hoek tussen de dwarskrachtwapening en de staafas</p>\n<figure data-asset-id=\"ecc7e78d-7314-4172-a5c5-b34773e1261c\" data-image-id=\"ecc7e78d-7314-4172-a5c5-b34773e1261c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bfed2635-4716-4516-a457-ed4bad80c5a9/in.png\" data-asset-id=\"ecc7e78d-7314-4172-a5c5-b34773e1261c\" data-image-id=\"ecc7e78d-7314-4172-a5c5-b34773e1261c\" alt=\"\"></figure>\n<p>Voor de langse wapening in de trekkoord mag de resulterende kracht F<sub>t</sub> in de langse wapening ten gevolge van de combinatie N+M+V niet groter worden genomen dan M<sub>Ed,max</sub>/z (waarbij M<sub>Ed,max</sub> het maximale moment langs de ligger is)</p>\n<p>\\[{{F}_{t}}=\\frac{{{M}_{Ed}}}{z}+0,5{{V}_{ed}}\\left( \\cot \\theta -\\cot \\alpha&nbsp; \\right)\\le \\frac{{{M}_{Ed,\\max }}}{z}\\]</p>\n<p>De kracht ΔF<sub>td</sub> wordt overgedragen door alle gehechte voorspanningselementen en wapening die zich bevinden in het deel van de doorsnede dat de afschuiving weerstaat (het lijf in het geval van een I-profiel). Aan de veilige kant kan de bijdrage van de voorspanningswapening als 0 worden beschouwd. De aanname van de berekening is dat de toename van de axiale rek van de afzonderlijke langse wapening die de afschuiving weerstaat constant is (Δε<sub>s1,V</sub> = Δε<sub>s2,V</sub> = .... =Δε<sub>p1,V</sub> = Δε<sub>p2,V</sub> = ... = Δε<sub>V</sub> = const.). De afleiding is geldig voor een bilineair wapeningstrekdiagram met een horizontale plastische tak. In het geval van een diagram met een hellende tak moet de berekening worden aangepast.</p>\n<p>\\[\\Delta {{F}_{td}}=\\Delta {{F}_{s}}+\\Delta {{F}_{s}}\\]</p>\n<p>\\[\\Delta {{F}_{td}}=\\Delta {{\\varepsilon }_{V}}\\cdot \\sum\\limits_{i=1}^{{{n}_{s,V}}}{{{A}_{sl,i,V}}\\cdot {{E}_{sl,i,V}}}+\\Delta {{\\varepsilon }_{V}}\\cdot \\sum\\limits_{i=1}^{{{n}_{p,V}}}{{{A}_{pl,i,V}}\\cdot {{E}_{pl,i,V}}}\\]</p>\n<p>Δε<sub>V</sub> . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. rektoename in de langse wapening ten gevolge van de dwarskracht</p>\n<p>n<sub>s,V</sub> . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. aantal langse wapeningstaven die de dwarskracht weerstaan</p>\n<p>A<sub>sl,i,V</sub> . &nbsp;. &nbsp;. oppervlak van de i-de langse wapening die de dwarskracht weerstaat</p>\n<p>E<sub>sl,i,V</sub> . &nbsp;. &nbsp;. elasticiteitsmodulus van de i-de langse wapening die de dwarskracht weerstaat</p>\n<p>n<sub>p,V</sub> . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. aantal spannelementen die de dwarskracht weerstaan</p>\n<p>A<sub>pl,i,V</sub> . &nbsp;. &nbsp;. oppervlak van het i-de spanelement die de dwarskracht weerstaat</p>\n<p>E<sub>pl,i,V</sub> . &nbsp;. &nbsp;. elasticiteitsmodulus van het i-de spanelement die de dwarskracht weerstaat</p>\n<p><br></p>\n<p>Na het bepalen van de waarde van de kracht ΔF<sub>td</sub> kan vervolgens de gemiddelde wapeningstrek Δε<sub>V</sub> worden berekend.</p>\n<p>\\[\\Delta {{\\varepsilon }_{V}}=\\frac{\\Delta {{F}_{td}}}{\\sum\\limits_{i=1}^{{{n}_{s,V}}}{{{A}_{sl,i,V}}\\cdot {{E}_{sl,i,V}}}+\\sum\\limits_{i=1}^{{{n}_{p,V}}}{{{A}_{pl,i,V}}\\cdot {{E}_{pl,i,V}}}}\\]</p>\n<p><br></p>\n<p>Spanningstoename in de afzonderlijke langse staven ten gevolge van de aangebrachte dwarskracht:</p>\n<p>voor wapeningsstaal \\[\\Delta {{\\sigma }_{sl,i,V}}=\\Delta {{\\varepsilon }_{V}}\\cdot {{E}_{sl,i,V}}\\]</p>\n<p>voor spanelement \\[\\Delta {{\\sigma }_{pl,i,V}}=\\Delta {{\\varepsilon }_{V}}\\cdot {{E}_{pl,i,V}}\\]</p>\n<p><br></p>\n<h4><em>Bepaling van de kracht in elke langse wapening ten gevolge van torsie</em></h4>\n<p>Het is zeer belangrijk om de langse wapening te bepalen die de torsie weerstaat. Dit is de wapening die zich bevindt in een torsieweerstandbiedende equivalente dunwandige doorsnede.</p>\n<figure data-asset-id=\"b225a7e8-f7e4-4b22-9e93-fcd996f6b901\" data-image-id=\"b225a7e8-f7e4-4b22-9e93-fcd996f6b901\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bd993354-6ae2-4f56-a6f2-b0b51c8b0ad7/t1.png\" data-asset-id=\"b225a7e8-f7e4-4b22-9e93-fcd996f6b901\" data-image-id=\"b225a7e8-f7e4-4b22-9e93-fcd996f6b901\" alt=\"\"></figure>\n<p>\\[\\frac{\\sum{{{A}_{sl}}{{f}_{yd}}}}{{{u}_{k}}}=\\frac{{{T}_{ed}}}{2{{A}_{k}}}\\cot \\theta \\]</p>\n<p>Volgens EN 1992-1-1 moet aan verschillende voorwaarden worden voldaan voor langse torsieweerstandbiedende wapening:</p>\n<p>- de wapening moet gelijkmatig verdeeld zijn over de lengte z<sub>i</sub>, maar bij kleine doorsneden mag de wapening worden geconcentreerd in de hoeken van de beugel</p>\n<p>- de maximale hartafstand van de langse wapening is 350 mm</p>\n<p>De bijdrage van de voorspanningswapening wordt niet in aanmerking genomen volgens EN 1992-1-1.</p>\n<p>De norm EN 1992-2 stelt dat de bijdrage van de voorspanningswapening in aanmerking mag worden genomen, maar de maximale spanningstoename in de voorspanningswapening mag niet groter zijn dan Δσ<sub>p</sub> ≤ 500MPa. De formule kan dan worden aangepast:</p>\n<p>\\[\\frac{\\sum{{{A}_{sl}}{{f}_{yd}}+\\sum{{{A}_{p}}\\Delta {{\\sigma }_{p}}}}}{{{u}_{k}}}=\\frac{{{T}_{ed}}}{2{{A}_{k}}}\\cot \\theta\\]</p>\n<p>Omdat de toename van de voorspanningswapening in aanmerking kan worden genomen, is dit echter een keuze van de gebruiker. Momenteel wordt de voorspanningswapening niet meegenomen in de berekening.&nbsp;</p>\n<p>De aanname van de berekening is dat de toename van de axiale rek van elke langse afschuivingsweerstandbiedende wapening constant is (Δε<sub>s1,T</sub> = Δε<sub>s2,T</sub> = .... =Δε<sub>p1,T</sub> = Δε<sub>p2,T</sub> = ... = Δε<sub>T</sub> = const.). De afleiding is geldig voor een bilineair wapeningstrekdiagram met een horizontale plastische tak. In het geval van een diagram met een stijgende tak moet de berekening worden aangepast.</p>\n<p>\\[\\frac{\\sum\\limits_{i=1}^{{{n}_{T}}}{{{A}_{sl,i,T}}\\cdot \\Delta {{\\sigma }_{s,i,T}}}}{{{u}_{k}}}=\\frac{{{T}_{ed}}}{2{{A}_{k}}}\\cot \\theta\\]</p>\n<p>\\[\\frac{\\sum\\limits_{i=1}^{{{n}_{T}}}{{{A}_{sl,i,T}}\\cdot \\Delta {{\\varepsilon }_{T}}\\cdot {{E}_{s,i,T}}}}{{{u}_{k}}}=\\frac{{{T}_{ed}}}{2{{A}_{k}}}\\cot \\theta\\]</p>\n<p>\\[\\Delta {{\\varepsilon }_{T}}=\\frac{{{T}_{ed}}\\cdot {{u}_{k}}}{2{{A}_{k}}\\cdot \\sum\\limits_{i=1}^{{{n}_{T}}}{{{A}_{sl,i,T}}\\cdot {{E}_{s,i,T}}}}\\cot \\theta\\]</p>\n<p>\\[\\frac{\\sum\\limits_{i=1}^{{{n}_{T}}}{{{A}_{sl,i,T}}\\cdot \\Delta {{\\sigma }_{s,i,T}}}}{{{u}_{k}}}=\\frac{{{T}_{ed}}}{2{{A}_{k}}}\\cot \\theta\\]</p>\n<p>\\[\\frac{\\sum\\limits_{i=1}^{{{n}_{T}}}{{{A}_{sl,i,T}}\\cdot \\Delta {{\\varepsilon }_{T}}\\cdot {{E}_{s,i,T}}}}{{{u}_{k}}}=\\frac{{{T}_{ed}}}{2{{A}_{k}}}\\cot \\theta\\]</p>\n<p>\\[\\Delta {{\\varepsilon }_{T}}=\\frac{{{T}_{ed}}\\cdot {{u}_{k}}}{2{{A}_{k}}\\cdot \\sum\\limits_{i=1}^{{{n}_{T}}}{{{A}_{sl,i,T}}\\cdot {{E}_{s,i,T}}}}\\cot \\theta\\]</p>\n<p>T<sub>ed</sub> . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. de rekenwaarde van het torsiekoppel aangebracht in de beschouwde doorsnede</p>\n<p>θ . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. helling van de drukdiagonalen ten opzichte van de langse as van de ligger (identiek aan die voor de dwarskracht)</p>\n<p>u<sub>k</sub> . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;omtrek van het oppervlak A<sub>k</sub></p>\n<p>A<sub>f</sub> . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;het oppervlak gedefinieerd door de hartlijn van de vervangende holle dunwandige doorsnede</p>\n<p>n<sub>s,T</sub> . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;.aantal langse betonwapeningsstaven die het torsiekoppel weerstaan</p>\n<p>A<sub>sl,i,T</sub> . &nbsp;. &nbsp;. oppervlak van de i-de langse betonwapening die het torsiekoppel weerstaat</p>\n<p>Δε<sub>T</sub> . &nbsp;. &nbsp;. &nbsp;.de verandering in de langse wapeningstransformatie ten gevolge van het torsiekoppel</p>\n<p>Δσ<sub>s,i,T</sub> . &nbsp;. &nbsp;verandering in spanning in de i-de langse wapening ten gevolge van het torsiekoppel</p>\n<p>E<sub>sl,i,T</sub> . &nbsp;. &nbsp;. elasticiteitsmodulus van de i-de langse betonwapening die het torsiekoppel weerstaat</p>\n<p>Spanningstoename in elke langse wapening ten gevolge van het aangebrachte torsiekoppel:</p>\n<p>\\[\\Delta {{\\sigma }_{sl,i,T}}=\\Delta {{\\varepsilon }_{T}}\\cdot {{E}_{sl,i,T}}\\]</p>\n<h3><br></h3>"
  },
  "linked_items": {
    "name": "Linked items",
    "type": "modular_content",
    "value": [],
    "linkedItems": []
  },
  "regions": {
    "name": "Region",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "region"
  },
  "product_groups": {
    "name": "Product group",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Concrete",
        "codename": "concrete"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "product_group"
  },
  "support_center_article_types": {
    "name": "Support center article",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Knowledge base",
        "codename": "knowledgebase_article"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "support_center_article"
  },
  "expertise_levels": {
    "name": "Expertise level",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Beginner",
        "codename": "beginner"
      },
      {
        "name": "Intermediate",
        "codename": "intermediate"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "expertise_level"
  },
  "labels": {
    "name": "Labels",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "RCS",
        "codename": "rcs"
      },
      {
        "name": "Beam",
        "codename": "beam"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "labels"
  },
  "attachments__files": {
    "name": "Attachments",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "content_priority__value": {
    "name": "Content priority value",
    "type": "number",
    "value": null
  },
  "options": {
    "name": "Options",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "url_slug": {
    "name": "Url slug",
    "type": "url_slug",
    "value": "interaction"
  },
  "unique_url_slug": {
    "name": "Unique URL slug",
    "type": "custom",
    "value": "[\"interaction\",\"[autogenerated]\"]"
  },
  "content_settings__sitemap": {
    "name": "Show in sitemap",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__robots": {
    "name": "Search engine indexing",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_hidden": {
    "name": "Hidden nested content",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_topped": {
    "name": "Topped",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "metadata__page_title": {
    "name": "Page title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_description": {
    "name": "Page description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_keywords": {
    "name": "Page keywords",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__canonical_url": {
    "name": "Canonical URL",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_title": {
    "name": "OG:title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_description": {
    "name": "OG:description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_image": {
    "name": "OG:image",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "translation__translation_connector": {
    "name": "Translation Connector",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "languages"
  },
  "translation__force_translation": {
    "name": "Force translation",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__translate_standalone_nested_content_items": {
    "name": "Translate standalone nested content items",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__last_translation": {
    "images": [],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [],
    "name": "Last translation",
    "type": "rich_text",
    "value": "<p>Translation info:</p>\n<ul>\n  <li>cs-CZ: Never translated</li>\n  <li>de-DE: Never translated</li>\n  <li>en-US: Never translated</li>\n  <li>es-ES: Translated on 12.5.2026 11:22</li>\n  <li>fr-FR: Translated on 7.5.2026 16:40</li>\n  <li>hu-HU: Never translated</li>\n  <li>it-IT: Translated on 12.5.2026 13:02</li>\n  <li>ko-KR: Never translated</li>\n  <li>nl-NL: Translated on 12.5.2026 14:01</li>\n  <li>pl-PL: Never translated</li>\n  <li>pt-PT: Never translated</li>\n  <li>ro-RO: Never translated</li>\n  <li>ru-RU: Never translated</li>\n  <li>th-TH: Never translated</li>\n  <li>tr-TR: Never translated</li>\n  <li>vi-VN: Never translated</li>\n  <li>zh-CN: Never translated</li>\n</ul>\n<p>Publish info:</p>\n<ul>\n  <li>Publish info is available only in the main language</li>\n</ul>"
  },
  "translation__ai_translated": {
    "name": "AI translated",
    "type": "multiple_choice",
    "value": [
      {
        "name": "Translated",
        "codename": "translated"
      }
    ]
  },
  "page_tree_settings__page_label": {
    "name": "Page label",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__path_segment": {
    "name": "Path segment",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__breadcrumb_style": {
    "name": "Breadcrumb style",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "page_tree_settings__hide_in_breadcrumbs": {
    "name": "Hide in breadcrumbs",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  }
}

{
  "title": {
    "name": "Main headline (H1)",
    "type": "text",
    "value": "Spanningsbegrenzingscontrole"
  },
  "preview_image": {
    "name": "Preview image",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "post_date": {
    "name": "Post date",
    "type": "date_time",
    "value": null,
    "displayTimeZone": "Europe/Prague"
  },
  "perex_content": {
    "name": "Lead paragraph",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "content": {
    "images": [],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [
      {
        "codename": "theoretical_background___calculation_assumptions_f",
        "linkId": "6fcefe69-5439-4ac1-af76-f388fab9b968",
        "urlSlug": "calculation-assumptions-for-sls",
        "type": "support_center_article"
      }
    ],
    "name": "Content",
    "type": "rich_text",
    "value": "<p>De controle is gebaseerd op algemene <a data-item-id=\"6fcefe69-5439-4ac1-af76-f388fab9b968\" href=\"\">aannames</a>,&nbsp;waarbij&nbsp;twee&nbsp;toestanden van de doorsnede&nbsp;worden opgelost:&nbsp;de ongescheurde&nbsp;doorsnede&nbsp;(de treksterkte van het beton wordt niet verwaarloosd)&nbsp;en&nbsp;de volledig&nbsp;gescheurde&nbsp;doorsnede (de treksterkte van het beton wordt verwaarloosd).&nbsp;De oplossing&nbsp;met verwaarloosde&nbsp;beton&nbsp;treksterkte&nbsp;wordt beschouwd&nbsp;onder&nbsp;de aannames&nbsp;van Artikel&nbsp;7.1 (2)&nbsp;EN 1992-1-1.</p>\n<p>Bij&nbsp;het berekenen van de&nbsp;spanning&nbsp;en&nbsp;doorbuigingen&nbsp;wordt beschouwd als een ongescheurde&nbsp;doorsnede,&nbsp;als de&nbsp;trekspanning bij buiging&nbsp;niet&nbsp;groter is dan&nbsp;<em>f</em><sub>ct,&nbsp;eff</sub>.&nbsp;De waarde van&nbsp;<em>f</em><sub>ct,&nbsp;eff </sub>kan&nbsp;worden beschouwd als&nbsp;<em>f</em><sub>ctm</sub> of <em>f</em><sub>ctm,fl</sub>.&nbsp;De <em>f</em><sub>ctm</sub> waarde wordt gebruikt bij het berekenen van de&nbsp;scheurwijdte&nbsp;en&nbsp;tension stiffening.</p>\n<p>Als onderdeel&nbsp;van deze&nbsp;controle&nbsp;behandelen we&nbsp;vier&nbsp;basisgevallen&nbsp;in&nbsp;termen van&nbsp;spanningsbegrenzing.</p>\n<ul>\n  <li>7.2 (2) De drukspanning in stavven die worden blootgesteld aan omgevingen van blootstellingsklassen XD, XF en XS dient te worden begrensd:</li>\n</ul>\n<p>\\[\\left| {{s}_{c}} \\right|\\le {{k}_{1}}{{f}_{ck}}\\]</p>\n<p>\\[{{k}_{1}}=0,6\\]</p>\n<ul>\n  <li>7.2 (3) De spanning in het beton onder de quasi-permanente belastingen is begrensd:</li>\n</ul>\n<p>\\[\\left| {{s}_{c}} \\right|\\le {{k}_{2}}{{f}_{ck}}\\]</p>\n<p>\\[{{k}_{2}}=0,45\\]</p>\n<ul>\n  <li>7.2 (5) Trekspanningen in de wapening onder de karakteristieke combinatie van belastingen dienen te worden begrensd:</li>\n</ul>\n<p>\\[\\left| {{s}_{s}} \\right|\\le {{k}_{3}}{{f}_{yk}}\\]</p>\n<p>\\[{{k}_{3}}=0,8\\]</p>\n<ul>\n  <li>7.2 (5) Wanneer de spanning wordt veroorzaakt door een opgelegde vervorming, mag de trekspanning niet groter zijn dan:</li>\n</ul>\n<p>\\[\\left| {{s}_{s}} \\right|\\le {{k}_{4}}{{f}_{yk}}\\]</p>\n<p>\\[{{k}_{4}}=1\\]</p>\n<p>Waarbij de waarden k<sub>1</sub>, k<sub>2</sub>, k<sub>3</sub>, k<sub>4</sub> voor gebruik in een land te vinden zijn in de Nationale Bijlage. De aanbevolen waarden zijn respectievelijk 0,8; 1 en 0,75, karakteristieke vloeigrens van de wapening, <em>f</em><em><sub>ck</sub></em><sub> </sub>karakteristieke cilindersterkte <em>f</em><em><sub>ck</sub></em> bepaald na 28 dagen.</p>"
  },
  "linked_items": {
    "name": "Linked items",
    "type": "modular_content",
    "value": [],
    "linkedItems": []
  },
  "regions": {
    "name": "Region",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "EMEA",
        "codename": "emea"
      },
      {
        "name": "APAC",
        "codename": "apac"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "region"
  },
  "product_groups": {
    "name": "Product group",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Concrete",
        "codename": "concrete"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "product_group"
  },
  "support_center_article_types": {
    "name": "Support center article",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Knowledge base",
        "codename": "knowledgebase_article"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "support_center_article"
  },
  "expertise_levels": {
    "name": "Expertise level",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Beginner",
        "codename": "beginner"
      },
      {
        "name": "Intermediate",
        "codename": "intermediate"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "expertise_level"
  },
  "labels": {
    "name": "Labels",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "RCS",
        "codename": "rcs"
      },
      {
        "name": "Beam",
        "codename": "beam"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "labels"
  },
  "attachments__files": {
    "name": "Attachments",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "content_priority__value": {
    "name": "Content priority value",
    "type": "number",
    "value": 7301
  },
  "options": {
    "name": "Options",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "url_slug": {
    "name": "Url slug",
    "type": "url_slug",
    "value": "stress-limitation-check"
  },
  "unique_url_slug": {
    "name": "Unique URL slug",
    "type": "custom",
    "value": "[\"stress-limitation-check\",\"[autogenerated]\"]"
  },
  "content_settings__sitemap": {
    "name": "Show in sitemap",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__robots": {
    "name": "Search engine indexing",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_hidden": {
    "name": "Hidden nested content",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_topped": {
    "name": "Topped",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "metadata__page_title": {
    "name": "Page title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_description": {
    "name": "Page description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_keywords": {
    "name": "Page keywords",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__canonical_url": {
    "name": "Canonical URL",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_title": {
    "name": "OG:title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_description": {
    "name": "OG:description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_image": {
    "name": "OG:image",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "translation__translation_connector": {
    "name": "Translation Connector",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "languages"
  },
  "translation__force_translation": {
    "name": "Force translation",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__translate_standalone_nested_content_items": {
    "name": "Translate standalone nested content items",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__last_translation": {
    "images": [],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [],
    "name": "Last translation",
    "type": "rich_text",
    "value": "<p>Translation info:</p>\n<ul>\n  <li>cs-CZ: Never translated</li>\n  <li>de-DE: Never translated</li>\n  <li>en-US: Never translated</li>\n  <li>es-ES: Translated on 12.5.2026 11:23</li>\n  <li>fr-FR: Translated on 7.5.2026 16:40</li>\n  <li>hu-HU: Never translated</li>\n  <li>it-IT: Translated on 12.5.2026 13:02</li>\n  <li>ko-KR: Never translated</li>\n  <li>nl-NL: Translated on 12.5.2026 14:01</li>\n  <li>pl-PL: Never translated</li>\n  <li>pt-PT: Never translated</li>\n  <li>ro-RO: Never translated</li>\n  <li>ru-RU: Never translated</li>\n  <li>th-TH: Never translated</li>\n  <li>tr-TR: Never translated</li>\n  <li>vi-VN: Never translated</li>\n  <li>zh-CN: Never translated</li>\n</ul>\n<p>Publish info:</p>\n<ul>\n  <li>Publish info is available only in the main language</li>\n</ul>"
  },
  "translation__ai_translated": {
    "name": "AI translated",
    "type": "multiple_choice",
    "value": [
      {
        "name": "Translated",
        "codename": "translated"
      }
    ]
  },
  "page_tree_settings__page_label": {
    "name": "Page label",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__path_segment": {
    "name": "Path segment",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__breadcrumb_style": {
    "name": "Breadcrumb style",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "page_tree_settings__hide_in_breadcrumbs": {
    "name": "Hide in breadcrumbs",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  }
}

{
  "title": {
    "name": "Main headline (H1)",
    "type": "text",
    "value": "Scheuren"
  },
  "preview_image": {
    "name": "Preview image",
    "type": "asset",
    "value": [
      {
        "name": "Crack width.png",
        "description": null,
        "type": "image/png",
        "size": 34788,
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ec5df0d0-5752-439a-bd10-52bb4cb68d83/Crack%20width.png",
        "width": 1200,
        "height": 630,
        "renditions": {}
      }
    ]
  },
  "post_date": {
    "name": "Post date",
    "type": "date_time",
    "value": null,
    "displayTimeZone": "Europe/Prague"
  },
  "perex_content": {
    "name": "Lead paragraph",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "content": {
    "images": [
      {
        "description": null,
        "imageId": "cc8d6765-ba0e-423d-9588-8ac2e1bee27c",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bba5c52f-1970-4ee2-bf70-b17249f7997c/Tension%20stiffening.png",
        "height": 841,
        "width": 808
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "802e3d14-e00b-437b-8f12-0e598eb5bfaa",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f73033fc-339f-4a85-aaf2-03bf349dbb44/Strains%20-%20cracks.png",
        "height": 245,
        "width": 413
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "902679b6-9186-4889-a33b-14e55a37d3f1",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/8167b062-5034-415a-890f-161246847576/Primary%20and%20secondary%20cracks.png",
        "height": 247,
        "width": 485
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "092724b5-6cee-4f29-b437-3dbb98454ab5",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2508b419-ae40-4c1d-8030-541b3e58da44/Characteristics%20of%20the%20transmission%20length%20for%20the%20first%20crack.png",
        "height": 197,
        "width": 340
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "579b57e7-2491-4dad-94b2-d8e4c1674597",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e76369cf-acb7-4691-ad6d-c82c50293657/Strains%20-%20stabilized%20cracking.png",
        "height": 362,
        "width": 603
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "bc2dd402-7243-44a3-bdbb-c2872ed37c29",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5952b106-bb63-479c-81be-591859312f9a/Stabilized%20cracking.png",
        "height": 214,
        "width": 340
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "b8c2c058-b04a-4d4f-b1c5-300895b5db73",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f8dd04c3-c6cf-40b8-a06b-4fd54a529742/Teble%206.2.png",
        "height": 344,
        "width": 768
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "ca8a9a41-7e37-4885-9c07-62a79e00e8fa",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/00af41ed-f0e2-4c74-87d6-140893e291dd/Determination%20of%20Ac%2Ceff%20for%20bent%20members%20%28left%29%20and%20members%20in%20tension%20%28right%29.png",
        "height": 378,
        "width": 1784
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "2a2aa23e-cbd1-4012-b18e-3137ae62a2a0",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/67871f0b-ac8a-4aca-b61b-d126d2b5378b/Determination%20of%20Ac%2Ceff%20based%20on%20reinforcement%20spacing.png",
        "height": 166,
        "width": 571
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "23825b56-bcef-4d5f-b81d-85aebfa2037f",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/3ee9395c-4753-4cd0-999f-6a1a7f016146/Bending%20or%20tension.png",
        "height": 183,
        "width": 395
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "2a0e45de-fe04-46f8-8447-728ac0baffcb",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/43b036c1-9908-4c58-972e-1455cf9eac3d/Member%20in%20tension.png",
        "height": 299,
        "width": 1077
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "8b7f2d95-38cc-42e8-a081-eee013ce8b9f",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ff293cd1-c8af-4ec7-86ac-6ce7838ccb7b/ACEF1.png",
        "height": 188,
        "width": 450
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "adc88cb1-58ac-4a3a-a461-531984e9fda8",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e8353fab-7bab-43bf-997c-3e3b1aef8e74/ACEF2.png",
        "height": 188,
        "width": 449
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "425bd0a9-46c0-4881-915d-2e2c4f7512a5",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/cb304428-4c9a-4d63-8f16-faf4a087b892/thick%20cover.png",
        "height": 124,
        "width": 458
      }
    ],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [],
    "name": "Content",
    "type": "rich_text",
    "value": "<h3>Het ontstaan van scheuren</h3>\n<p>Een kenmerkend verschijnsel van gewapend betonconstructies onder buiging of trekspanning is het optreden van scheurvorming op plaatsen waar de trekspanning in het beton de treksterkte van het beton overschrijdt. Voor de duurzaamheid van de constructie en ook voor de esthetiek van de constructie is het belangrijk ervoor te zorgen dat de gevormde scheuren zo klein mogelijk zijn. De berekening van de scheurwijdten alsmede de maximaal toegestane wijdten voor de verschillende omgevingsklassen zijn gegeven in EN 1992-1-1, Hoofdstuk 7.3.</p>\n<p>In de eerste stap van de berekening wordt bepaald of de doorsnede gescheurd is of niet. De scheurwijdte zelf wordt altijd berekend uit de quasi-permanente of frequente lastcombinatie (afhankelijk van de nationale bijlage), maar de scheurvorming moet worden gecontroleerd vanuit alle opgegeven BGT-combinaties. Er kunnen zich dus twee gevallen voordoen:</p>\n<ul>\n  <li>De maximale trekspanning in de betonvezels zal de treksterkte van het beton niet overschrijden vanuit enige lastcombinatie (quasi-permanent M<sub>E,qp</sub>, frequent M<sub>E,fr</sub>, of karakteristiek M<sub>E,k</sub>), en derhalve beschouwen we de doorsnede zonder scheuren.</li>\n</ul>\n<p>\\[{{M}_{E,i}}\\le {{M}_{cr}}={{f}_{ct,ef}}\\frac{{I}_{I}}{h-{{a}_{I}}}\\]</p>\n<ul>\n  <li>Als er scheuren ontstaan voor een van de combinaties (quasi-permanent, frequent of karakteristiek), d.w.z. het buigend moment dat ontstaat uit de beschouwde lastcombinatie groter is dan het kritieke moment M<sub>cr</sub>, is de doorsnede gescheurd vanuit die lastcombinatie en moeten de eigenschappen van de gescheurde doorsnede en de scheurwijdte worden berekend.</li>\n</ul>\n<p>\\[{{M}_{E,i}}&gt;{{M}_{cr}}={{f}_{ct,ef}}\\frac{{I}_{I}}{h-{{a}_{I}}}\\]</p>\n<p>M<sub>E,i</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;.&nbsp;&nbsp;&nbsp;.&nbsp;&nbsp;&nbsp;het buigend moment verkregen uit een BGT-lastcombinatie. Dit kan dus M<sub>E,qp</sub>, M<sub>E,fr</sub>, of M<sub>E,k</sub> zijn.&nbsp;</p>\n<p>f<sub>ct,ef </sub>&nbsp;&nbsp;.&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp;de treksterkte van het beton op het beschouwde tijdstip. Als het beton ouder is dan 28 dagen, wordt een sterkte gelijk aan f<sub>ctm</sub> aangehouden.</p>\n<h3>Berekening van de scheurwijdte</h3>\n<p>In een op buiging belast element wordt de scheurvorming onderverdeeld in 2 verschijnselen:</p>\n<ul>\n  <li>Scheurvormingsfase (fase nummer 2 in Fig. 1)</li>\n  <li>Gestabiliseerde scheurontwikkeling (fase nummer 3 in Fig. 1)</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"cc8d6765-ba0e-423d-9588-8ac2e1bee27c\" data-image-id=\"cc8d6765-ba0e-423d-9588-8ac2e1bee27c\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/bba5c52f-1970-4ee2-bf70-b17249f7997c/Tension%20stiffening.png\" data-asset-id=\"cc8d6765-ba0e-423d-9588-8ac2e1bee27c\" data-image-id=\"cc8d6765-ba0e-423d-9588-8ac2e1bee27c\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 1 &nbsp;Stages of the behavior of the reinforced concrete cross-section during loading}}}\\]</em></p>\n<h4>Scheurontwikkelingsfase</h4>\n<p>Dit is het beginstadium van het proces waarbij individuele scheuren nog geleidelijk verschijnen totdat het gehele trekgedeelte van de staaf wordt beïnvloed door scheuren die ongeveer gelijkmatig verdeeld zijn over de lengte van de staaf. De eerste scheur ontstaat wanneer de kracht in de trekstrook de waarde van de kritieke kracht N<sub>r</sub> (kritieke trekkracht, zie hieronder) overschrijdt, en verdere scheuren ontwikkelen zich tot een belastingsniveau waarbij een kracht in de trekstrook gelijk aan ongeveer 1,3N<sub>cr</sub> wordt uitgeoefend (fase nummer 2 in Fig. 1).</p>\n<figure data-asset-id=\"802e3d14-e00b-437b-8f12-0e598eb5bfaa\" data-image-id=\"802e3d14-e00b-437b-8f12-0e598eb5bfaa\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f73033fc-339f-4a85-aaf2-03bf349dbb44/Strains%20-%20cracks.png\" data-asset-id=\"802e3d14-e00b-437b-8f12-0e598eb5bfaa\" data-image-id=\"802e3d14-e00b-437b-8f12-0e598eb5bfaa\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 2 &nbsp;Strains of concrete and reinforcement at the moment of the first crack}}}\\]</em></p>\n<p>De zich ontwikkelende scheuren worden onderverdeeld in 2 typen - primaire en secundaire scheuren. Primaire scheuren ontstaan in de trekvezel wanneer de effectieve treksterkte van het beton (f<sub>ct,eff</sub>) wordt bereikt. Primaire scheuren vertegenwoordigen het eerste scheurpatroon (Fig. 2). Kortere secundaire scheuren worden vervolgens gevormd tussen de primaire scheuren (Fig. 3). Bij spanningen overeenkomend met ongeveer 1,2 tot 1,5 σ<sub>sr</sub> (gewoonlijk wordt een gemiddelde waarde van 1,3 σ<sub>sr</sub> aangehouden, waarbij σ<sub>sr</sub> de spanning in de wapening is bij de vorming van primaire scheuren in de trekzone van het beton), is ook de ontwikkeling van secundaire scheuren voltooid.</p>\n<figure data-asset-id=\"902679b6-9186-4889-a33b-14e55a37d3f1\" data-image-id=\"902679b6-9186-4889-a33b-14e55a37d3f1\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/8167b062-5034-415a-890f-161246847576/Primary%20and%20secondary%20cracks.png\" data-asset-id=\"902679b6-9186-4889-a33b-14e55a37d3f1\" data-image-id=\"902679b6-9186-4889-a33b-14e55a37d3f1\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 3 &nbsp;Primary and secondary cracks}}}\\]</em></p>\n<p>De scheurwijdte in de scheurvormingsfase kan als volgt worden berekend:</p>\n<p>\\[{{w}_{k}}=2{{l}_{s,\\max }}\\left( {{\\varepsilon }_{sm}}-{{\\varepsilon }_{cm}} \\right)\\]</p>\n<figure data-asset-id=\"092724b5-6cee-4f29-b437-3dbb98454ab5\" data-image-id=\"092724b5-6cee-4f29-b437-3dbb98454ab5\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/2508b419-ae40-4c1d-8030-541b3e58da44/Characteristics%20of%20the%20transmission%20length%20for%20the%20first%20crack.png\" data-asset-id=\"092724b5-6cee-4f29-b437-3dbb98454ab5\" data-image-id=\"092724b5-6cee-4f29-b437-3dbb98454ab5\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 4 &nbsp;Characteristics of the transmission length for the first crack}}}\\]</em></p>\n<h4>Gestabiliseerde scheuringsfase</h4>\n<p>Na het overschrijden van ongeveer 1,3 maal de kritieke kracht in de trekzone worden er geen nieuwe scheuren gevormd, het aantal scheuren in het element is gestabiliseerd en alleen de wijdte van de bestaande scheuren neemt toe bij verdere belasting (fase nummer 3 in Fig. 1).</p>\n<figure data-asset-id=\"579b57e7-2491-4dad-94b2-d8e4c1674597\" data-image-id=\"579b57e7-2491-4dad-94b2-d8e4c1674597\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e76369cf-acb7-4691-ad6d-c82c50293657/Strains%20-%20stabilized%20cracking.png\" data-asset-id=\"579b57e7-2491-4dad-94b2-d8e4c1674597\" data-image-id=\"579b57e7-2491-4dad-94b2-d8e4c1674597\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 5 &nbsp;Strains of concrete and reinforcement at the stabilized cracking stage}}}\\]</em></p>\n<p>De scheurwijdte tijdens stabiele ontwikkeling kan worden berekend als:</p>\n<p>\\[{{w}_{k}}={{s}_{r,\\max }}\\left( {{\\varepsilon }_{sm}}-{{\\varepsilon }_{cm}} \\right)\\]</p>\n<figure data-asset-id=\"bc2dd402-7243-44a3-bdbb-c2872ed37c29\" data-image-id=\"bc2dd402-7243-44a3-bdbb-c2872ed37c29\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5952b106-bb63-479c-81be-591859312f9a/Stabilized%20cracking.png\" data-asset-id=\"bc2dd402-7243-44a3-bdbb-c2872ed37c29\" data-image-id=\"bc2dd402-7243-44a3-bdbb-c2872ed37c29\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 6 &nbsp;Stabilized cracking}}}\\]</em></p>\n<h4>Kritieke trekkracht</h4>\n<p>De berekening is gebaseerd op het Tension Chord Model (TCM). De basisoverweging is het berekenen van de uiterste capaciteit van een gewapend betonstrook gevormd door een wapeningsstaf met oppervlak A<sub>s,eff</sub> omgeven door een effectief oppervlak van trekkend beton A<sub>c,eff</sub>, dat in staat is de trekspanning te weerstaan totdat de treksterkte f<sub>ct,eff</sub> wordt overschreden (normaal gesproken wordt f<sub>ctm</sub> aangehouden). Uitgaande van een perfecte aanhechting tussen de wapening en het beton, kunnen we aannemen dat totdat de eerste scheur optreedt, de vervorming van de wapening en het omringende beton identiek is. Dan kan de maximale kracht in de trekstrook vlak voor de eerste scheur N<sub>r</sub> worden bepaald:</p>\n<p>\\[{{N}_{r}}={{A}_{c,eff}}\\cdot {{f}_{ctm}}+{{A}_{s,eff}}\\cdot {{\\sigma }_{s}}\\]</p>\n<p>Door de substitutie in te voeren</p>\n<p>\\[{{\\alpha }_{e}}={}^{{{E}_{s}}}/{}_{{{E}_{cm}}};{{\\rho }_{p,eff}}={}^{{{A}_{s,eff}}}/{}_{{{A}_{c,eff}}}\\]</p>\n<p>krijgen we:</p>\n<p>\\[{{N}_{r}}={{A}_{c,eff}}\\cdot {{f}_{ctm}}\\cdot \\left( 1+{{\\alpha }_{e}}\\cdot {{\\rho }_{p,eff}} \\right)\\]</p>\n<p>Direct na de vorming van de eerste scheur wordt de gehele kracht N<sub>r</sub> overgedragen door de wapening en dus kan de spanning in de wapening die door de zojuist gevormde scheur loopt worden berekend als:</p>\n<p>\\[{{\\sigma }_{sr}}=\\frac{{{f}_{ctm}}}{{{\\rho }_{p,eff}}}\\cdot \\left( 1+{{\\alpha }_{e}}\\cdot {{\\rho }_{p,eff}} \\right)\\Rightarrow {{\\varepsilon }_{sr}}=\\frac{{{f}_{ctm}}}{{{E}_{s}}\\cdot {{\\rho }_{p,eff}}}\\cdot \\left( 1+{{\\alpha }_{e}}\\cdot {{\\rho }_{p,eff}} \\right)\\]</p>\n<h4>Berekening van de scheurwijdte volgens EC 1992-1-1</h4>\n<p>De volgende vergelijking wordt gebruikt voor de berekening van de scheurwijdte van gewapend betonelementen:</p>\n<p>\\[{{w}_{k}}={{s}_{r,\\max }}\\left( {{\\varepsilon }_{sm}}-{{\\varepsilon }_{cm}} \\right)\\]</p>\n<p>s<sub>r,max</sub>&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; maximale scheurafstand</p>\n<p>ε<sub>sm </sub>&nbsp;.&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; de gemiddelde rek van de wapening uit de lastcombinatie, inclusief de effecten van tension stiffening.</p>\n<p>ε<sub>cm </sub>&nbsp;.&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; gemiddelde rek van het beton tussen de scheuren</p>\n<p><strong>Berekening van het rekverschil</strong></p>\n<p>Het verschil in rek van wapening en beton tussen scheuren kan worden verkregen uit de vergelijking:</p>\n<p>\\[{{\\varepsilon }_{sm}}-{{\\varepsilon }_{cm}}=\\frac{{{\\sigma }_{s}}-{{k}_{t}}\\cdot \\frac{{{f}_{ct,eff}}}{{{\\rho }_{p,eff}}}\\cdot \\left( 1+{{\\alpha }_{e}}\\cdot {{\\rho }_{p,eff}} \\right)\\,}{{{E}_{s}}}\\ge 0,6\\frac{{{\\sigma }_{s}}}{{{E}_{s}}}\\]</p>\n<p>σ<sub>s&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sub>&nbsp;.&nbsp;&nbsp; .&nbsp; &nbsp;.&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; de spanning in de wapening in de scheur uit de beschouwde lastcombinatie</p>\n<p>k<sub>t</sub> <sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp;</sub>&nbsp;.&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; een empirische coëfficiënt die rekening houdt met de gemiddelde rek, afhankelijk van de duur van de belasting. Voor kortdurende analyse kan een waarde van 0,6 worden aangehouden. Voor de langdurige analyse wordt de vermindering van de stijfheid van het samengestelde element tot ongeveer 70% in rekening gebracht, zodat de waarde 0,4 is, wat de mate van degradatie van de aanhechting tussen de wapening en het beton in de tijd omvat.</p>\n<p>α<sub>e</sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; . de effectieve verhouding van elasticiteitsmoduli</p>\n<p>\\[{{\\alpha }_{e}}={}^{{{E}_{s}}}/{}_{{{E}_{cm}}}\\]</p>\n<p>ς<sub>p</sub>,<sub>eff</sub> &nbsp;.&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; effectief wapeningspercentage</p>\n<p>\\[{{\\rho }_{p,eff}}={}^{\\left( {{A}_{s,eff}}+{{\\xi }^{2}_{1}}A_{p}^{\\acute{\\ }} \\right)}/{}_{{{A}_{c,eff}}}\\]</p>\n<p>A<sub>c</sub>,<sub>eff</sub> .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; het effectieve oppervlak van het beton in trek rondom de wapening (bepaling van A<sub>c,eff</sub> hieronder)</p>\n<p>A<sub>s</sub>,<sub>eff</sub> .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; het oppervlak van de aangehechte wapening gelegen in het gebied van A<sub>c</sub>,<sub>eff</sub></p>\n<p>A<sub>p</sub>´&nbsp;&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; het oppervlak van voor- of nagerekte spanelementen binnen A<sub>c</sub>,<sub>eff</sub></p>\n<p>ξ<sub>1</sub> &nbsp;.&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; de gecorrigeerde verhouding van hechtsterkte, rekening houdend met de verschillende diameters van voorspanstaal en betonstaaf:</p>\n<p>\\[{{\\xi }_{1}}=\\sqrt{\\xi \\,\\cdot \\,\\frac{{{\\phi }_{s}}}{{{\\phi }_{p}}}}\\]</p>\n<p>ξ &nbsp;.&nbsp;&nbsp; .&nbsp; &nbsp;. de verhouding van hechtsterkte van voorspanstaal en betonstaaf (Tabel 6.2)</p>\n<p>ϕ<sub>s</sub>&nbsp;&nbsp; .&nbsp; &nbsp;.&nbsp; grootste staafdiameter van de betonstaaf</p>\n<p>ϕ<sub>p</sub>&nbsp;&nbsp; .&nbsp; &nbsp;.&nbsp; de diameter of equivalente diameter van het voorspanstaal</p>\n<p>Voor bundels is A<sub>p</sub> het oppervlak van de wapening in het spanelement</p>\n<p>\\[{{\\phi }_{p}}=1,6\\sqrt{{{A}_{p}}}\\]</p>\n<p>Voor enkelvoudige zevenwire strengen waarbij φ<sub>wire</sub> de draaddiameter is</p>\n<p>\\[{{\\phi }_{p}}=1,75\\,\\,{{\\phi }_{wire}}\\]</p>\n<p>Voor enkelvoudige driewire strengen waarbij φ<sub>wire</sub> de draaddiameter is</p>\n<p>\\[{{\\phi }_{p}}=1,20\\,\\,{{\\phi }_{wire}}\\]</p>\n<p>Als alleen voorspanwapening wordt gebruikt om scheurvorming te voorkomen, moet het volgende in aanmerking worden genomen.</p>\n<p>\\[{{\\xi }_{1}}=\\sqrt{\\xi \\,}\\]</p>\n<p>In voorgespannen elementen is een minimaal oppervlak aan aangehechte wapening niet vereist, zolang onder de karakteristieke lastcombinatie en de karakteristieke waarde van de voorspankracht de trekspanning in elke vezel niet groter is dan de treksterkte van het beton, f<sub>ct,eff</sub>. (zie EN 1992-1-1 par. 7.3.2 voor meer details)</p>\n<figure data-asset-id=\"b8c2c058-b04a-4d4f-b1c5-300895b5db73\" data-image-id=\"b8c2c058-b04a-4d4f-b1c5-300895b5db73\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f8dd04c3-c6cf-40b8-a06b-4fd54a529742/Teble%206.2.png\" data-asset-id=\"b8c2c058-b04a-4d4f-b1c5-300895b5db73\" data-image-id=\"b8c2c058-b04a-4d4f-b1c5-300895b5db73\" alt=\"\"></figure>\n<p><strong>Het effectieve oppervlak van beton in trek</strong></p>\n<p>Een belangrijke maar tegelijkertijd de meest gecompliceerde stap van de berekening is het bepalen van het effectieve oppervlak van het trekkende beton rondom de wapening. Zowel de Eurocode als de Model Code beschouwen eenvoudige belastingsgevallen, waarbij het gewapend betonelement wordt belast door enkelvoudige buiging of trek. De waarde van de effectieve hoogte wordt bepaald als:</p>\n<p>\\[{{h}_{c,eff}}=\\min \\left\\{ 2,5\\left( h-d \\right);\\frac{\\left( h-x \\right)}{3};{}^{h}/{}_{2} \\right\\}\\]</p>\n<figure data-asset-id=\"ca8a9a41-7e37-4885-9c07-62a79e00e8fa\" data-image-id=\"ca8a9a41-7e37-4885-9c07-62a79e00e8fa\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/00af41ed-f0e2-4c74-87d6-140893e291dd/Determination%20of%20Ac%2Ceff%20for%20bent%20members%20%28left%29%20and%20members%20in%20tension%20%28right%29.png\" data-asset-id=\"ca8a9a41-7e37-4885-9c07-62a79e00e8fa\" data-image-id=\"ca8a9a41-7e37-4885-9c07-62a79e00e8fa\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 6 &nbsp;Determination of Ac,eff for bent members (left) and members in tension (right)}}}\\]</em></p>\n<p>Gewoonlijk is de waarde h<sub>c,eff</sub> = 2,5(h-d) maatgevend. Voor getrokken elementen is de bovengrens h/2, terwijl voor gebogen elementen dit (h-x)/3 is. Het oppervlak A<sub>c,eff</sub> wordt echter ook begrensd door de breedte bepaald uit vergelijking 5(c+ϕ/2). <strong>Als de onderlinge afstand van de wapeningen groter is dan 5(c+ϕ/2), wordt het effectieve oppervlak van het getrokken beton met breedte 5(c+ϕ/2) beschouwd voor de afzonderlijke staven.</strong></p>\n<figure data-asset-id=\"2a2aa23e-cbd1-4012-b18e-3137ae62a2a0\" data-image-id=\"2a2aa23e-cbd1-4012-b18e-3137ae62a2a0\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/67871f0b-ac8a-4aca-b61b-d126d2b5378b/Determination%20of%20Ac%2Ceff%20based%20on%20reinforcement%20spacing.png\" data-asset-id=\"2a2aa23e-cbd1-4012-b18e-3137ae62a2a0\" data-image-id=\"2a2aa23e-cbd1-4012-b18e-3137ae62a2a0\" alt=\"\"></figure>\n<p><em>\\[ \\textsf{\\textit{\\footnotesize{Fig. 9 &nbsp;Determination of Ac,eff based on reinforcement spacing}}}\\]</em></p>\n<p><strong>Maximale scheurafstand</strong></p>\n<p>Bij de berekening van de maximale scheurafstand s<sub>r,max</sub> kunnen twee gevallen optreden:</p>\n<ul>\n  <li>De hartafstand van de aangehechte wapening overschrijdt een afstand van 5(c+ϕ/2) niet - Fig. 9a</li>\n  <li>De hartafstand van de aangehechte wapeningen is groter dan 5(c+ϕ/2) - Fig. 9b</li>\n</ul>\n<p>De berekening van de maximale scheurafstand s<sub>r,max</sub> voor het geval dat de hartafstand van de wapeningen <strong>de waarde 5(c+ϕ/2) niet overschrijdt</strong> is als volgt gedefinieerd:</p>\n<p>\\[{{s}_{r,\\max }}={{k}_{3}}c+{{k}_{1}}{{k}_{2}}{{k}_{4}}\\frac{\\phi }{{{\\rho }_{p,eff}}}\\]</p>\n<p>c &nbsp;. <sub>&nbsp;&nbsp;</sub>&nbsp;.&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; betondekking in mm. Omdat de dekking kan verschillen voor de randwapening ten opzichte van zowel de horizontale als verticale randen, wordt aanbevolen de maximale gevonden dekking voor de beschouwde wapening aan te houden.</p>\n<p>ϕ<sub>&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sub>&nbsp;.&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; diameter van de aangehechte wapening. Bij verschillende wapeningstaven dient de equivalente diameter te worden berekend overeenkomstig EN 1992-1-1 vergelijking 7.12.</p>\n<p>\\[{{\\phi }_{eq}}=\\frac{{{n}_{1}}\\phi _{1}^{2}+{{n}_{2}}\\phi _{2}^{2}}{{{n}_{1}}{{\\phi }_{1}}+{{n}_{2}}{{\\phi }_{2}}}\\]</p>\n<p>k<sub>1</sub> . &nbsp;&nbsp;. &nbsp;&nbsp;. &nbsp;&nbsp;. is een coëfficiënt die rekening houdt met de hechtingseigenschappen van de aangehechte wapening</p>\n<ul>\n  <li>k<sub>1</sub> = 0,8 voor staven met hoge hechting</li>\n  <li>k<sub>1</sub> = 1,6 voor staven met een effectief glad oppervlak (bijv. voorspanstrengen)</li>\n</ul>\n<p>k<sub>2</sub> . &nbsp;&nbsp;. &nbsp;&nbsp;. &nbsp;&nbsp;. is een coëfficiënt die rekening houdt met de rekverdeling</p>\n<ul>\n  <li>k<sub>2</sub> = 1,0 voor buiging</li>\n  <li>k<sub>2</sub> = 0,5 voor zuivere trek</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"23825b56-bcef-4d5f-b81d-85aebfa2037f\" data-image-id=\"23825b56-bcef-4d5f-b81d-85aebfa2037f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/3ee9395c-4753-4cd0-999f-6a1a7f016146/Bending%20or%20tension.png\" data-asset-id=\"23825b56-bcef-4d5f-b81d-85aebfa2037f\" data-image-id=\"23825b56-bcef-4d5f-b81d-85aebfa2037f\" alt=\"\"></figure>\n<p>Voor gevallen van excentrische trek of voor lokale gebieden dienen tussenliggende waarden van k<sub>2</sub> te worden gebruikt, die kunnen worden berekend uit de relatie:</p>\n<p>\\[{{k}_{2}}=\\frac{{{\\varepsilon }_{1}}+{{\\varepsilon }_{2}}}{2{{\\varepsilon }_{1}}}\\]</p>\n<figure data-asset-id=\"2a0e45de-fe04-46f8-8447-728ac0baffcb\" data-image-id=\"2a0e45de-fe04-46f8-8447-728ac0baffcb\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/43b036c1-9908-4c58-972e-1455cf9eac3d/Member%20in%20tension.png\" data-asset-id=\"2a0e45de-fe04-46f8-8447-728ac0baffcb\" data-image-id=\"2a0e45de-fe04-46f8-8447-728ac0baffcb\" alt=\"\"></figure>\n<p>k<sub>3&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sub>&nbsp;.&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp;coëfficiënt die de lengte uitdrukt van het gebied nabij een scheur waar de aanhechting tussen het beton en de wapening is verbroken. De aanbevolen basiswaarde van EC k<sub>3</sub> = 3,4 kan worden gewijzigd door de Nationale Bijlage.&nbsp;</p>\n<p>k<sub>4&nbsp;&nbsp;&nbsp;&nbsp; </sub>&nbsp;.&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; .&nbsp;&nbsp; coëfficiënt die de verhouding tussen de hecht- en treksterkte van beton uitdrukt. De aanbevolen basiswaarde van EC k4 = 0,425 kan worden aangepast door de Nationale Bijlage.</p>\n<p>De berekening van de maximale scheurafstand s<sub>r,max</sub> voor het geval dat de hartafstand van de wapeningen <strong>de waarde 5(c+ϕ/2) overschrijdt</strong> is als volgt gedefinieerd:</p>\n<p>\\[{{s}_{r,\\max }}=1,3\\left( h-x \\right)\\]</p>\n<p>Maximale scheurafstandswaarden volgens de vergelijking</p>\n<p>\\[{{s}_{r,\\max }}=1,3\\left( h-x \\right)\\]</p>\n<p>dienen altijd groter te zijn dan de waarden bepaald door de vergelijking</p>\n<p>\\[{{s}_{r,\\max }}={{k}_{3}}c+{{k}_{1}}{{k}_{2}}{{k}_{4}}{\\phi }/{{{\\rho }_{p,eff}}}\\;\\]</p>\n<p>anders wordt aanbevolen de grotere afstand uit bovenstaande vergelijkingen aan te houden. De vergelijking voor de rek in het beton/de wapening wordt niet gewijzigd voor het geval van de grote hartafstand van de wapening. In gebieden met gecontroleerde scheurwijdten mag de hartafstand van afzonderlijke wapeningsstaven niet groter zijn dan 5(c+ϕ/2).</p>\n<h3>Berekening van de scheurwijdte geïmplementeerd in RCS</h3>\n<h4>Bepaling van het effectieve oppervlak A<sub>c,eff</sub></h4>\n<p>Omdat het niet eenvoudig is te bepalen welke wapening als longitudinale scheurwerende wapening kan worden beschouwd, wordt A<sub>c,eff</sub> bepaald met behulp van het volgende iteratieve proces.</p>\n<ul>\n  <li>Van alle wapening die op trek werkt, wordt het trekkrachtmiddelpunt C<sub>g,s,1</sub> bepaald. De effectieve hoogte van de wapening d is de afstand tussen C<sub>g,s</sub> en de meest gedrukte betonvezel, berekend in de richting van het resulterende buigend moment. Tegelijkertijd worden de positie van de neutrale lijn en de hoogte van het gedrukte gebied x voor de gescheurde doorsnede bepaald. Dit maakt het mogelijk de effectieve hoogte h<sub>c,eff</sub> te bepalen:</li>\n</ul>\n<p>\\[{{h}_{c,eff}}=\\min \\left\\{ 2,5\\left( h-d \\right);\\frac{\\left( h-x \\right)}{3};{}^{h}/{}_{2} \\right\\}\\]</p>\n<figure data-asset-id=\"8b7f2d95-38cc-42e8-a081-eee013ce8b9f\" data-image-id=\"8b7f2d95-38cc-42e8-a081-eee013ce8b9f\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/ff293cd1-c8af-4ec7-86ac-6ce7838ccb7b/ACEF1.png\" data-asset-id=\"8b7f2d95-38cc-42e8-a081-eee013ce8b9f\" data-image-id=\"8b7f2d95-38cc-42e8-a081-eee013ce8b9f\" alt=\"\"></figure>\n<ul>\n  <li>Door alle wapening die buiten A<sub>c,eff,1</sub> valt uit te sluiten, wordt het nieuwe zwaartepunt van de wapening C<sub>g,s,2</sub> bepaald, samen met de nieuwe effectieve hoogte van de wapening d; de effectieve hoogte h<sub>c,eff</sub> wordt op dezelfde wijze bepaald als in de vorige stap, maar met gewijzigde invoerwaarden.</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"adc88cb1-58ac-4a3a-a461-531984e9fda8\" data-image-id=\"adc88cb1-58ac-4a3a-a461-531984e9fda8\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e8353fab-7bab-43bf-997c-3e3b1aef8e74/ACEF2.png\" data-asset-id=\"adc88cb1-58ac-4a3a-a461-531984e9fda8\" data-image-id=\"adc88cb1-58ac-4a3a-a461-531984e9fda8\" alt=\"\"></figure>\n<p>Opnieuw wordt gecontroleerd of alle beschouwde getrokken wapening binnen A<sub>c,eff,2</sub> valt. Als aan deze voorwaarde is voldaan, kan de iteratie worden beëindigd en worden de waarden van h<sub>c,eff,2</sub>, A<sub>c,eff,2</sub> en A<sub>s,eff,2</sub> weergegeven als resulterende waarden in IDEA StatiCa RCS.</p>\n<h4>Mogelijke gevallen bij de berekening van de scheurwijdte</h4>\n<p>In het algemeen kunnen er drie gevallen optreden bij de berekening van scheurwijdten:</p>\n<ul>\n  <li>De trekwapening bevindt zich in het gebied A<sub>c,eff</sub>, waarbij de hartafstand van de afzonderlijke wapeningsstaven kleiner is dan 5(c+ϕ/2). Dan worden de volgende definities gebruikt voor de berekening:</li>\n</ul>\n<p>\\[{{s}_{r,\\max }}={{k}_{3}}c+{{k}_{1}}{{k}_{2}}{{k}_{4}}\\frac{\\phi }{{{\\rho }_{p,eff}}}\\]</p>\n<p>\\[{{\\varepsilon }_{sm}}-{{\\varepsilon }_{cm}}=\\frac{{{\\sigma }_{s}}-{{k}_{t}}\\,\\cdot \\,\\frac{{{f}_{ct,eff}}}{{{\\rho }_{p,eff}}}\\,\\cdot \\,\\left( 1+\\,{{\\alpha }_{e}}\\cdot \\,{{\\rho }_{p,eff}} \\right)\\,\\,}{{{E}_{s}}}\\ge 0,6\\frac{{{\\sigma }_{s}}}{{{E}_{s}}}\\]</p>\n<ul>\n  <li>De trekwapening bevindt zich in A<sub>c,eff</sub>, waarbij de hartafstand van de afzonderlijke wapeningsstaven de afstand 5(c+ϕ/2) overschrijdt. Dan worden de volgende definities gebruikt voor de berekening:</li>\n</ul>\n<p>\\[{{s}_{r,\\max }}=1,3\\left( h-x \\right)\\]</p>\n<p>\\[{{\\varepsilon }_{sm}}-{{\\varepsilon }_{cm}}=\\frac{{{\\sigma }_{s}}-{{k}_{t}}\\,\\cdot \\,\\frac{{{f}_{ct,eff}}}{{{\\rho }_{p,eff}}}\\,\\cdot \\,\\left( 1+\\,{{\\alpha }_{e}}\\cdot \\,{{\\rho }_{p,eff}} \\right)\\,\\,}{{{E}_{s}}}\\ge 0,6\\frac{{{\\sigma }_{s}}}{{{E}_{s}}}\\]</p>\n<ul>\n  <li>De trekwapening bevindt zich niet in A<sub>c,eff</sub> (dit kan bijvoorbeeld worden veroorzaakt door een grote betondekking).&nbsp;</li>\n</ul>\n<figure data-asset-id=\"425bd0a9-46c0-4881-915d-2e2c4f7512a5\" data-image-id=\"425bd0a9-46c0-4881-915d-2e2c4f7512a5\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/cb304428-4c9a-4d63-8f16-faf4a087b892/thick%20cover.png\" data-asset-id=\"425bd0a9-46c0-4881-915d-2e2c4f7512a5\" data-image-id=\"425bd0a9-46c0-4881-915d-2e2c4f7512a5\" alt=\"\"></figure>\n<p>In dit geval zou het niet mogelijk zijn de scheurwijdte te berekenen. Daarom wordt de berekening van de effectieve hoogte h<sub>c,eff</sub> als volgt aangepast:</p>\n<p>\\[{{h}_{c,eff}}=\\min \\left\\{ 2,5\\left( h-d \\right);h/2 \\right\\}\\]</p>\n<p>Tegelijkertijd wordt de volgende non-conformiteit weergegeven:</p>\n<p>Het effectieve betonoppervlak in trek rondom de wapening of voorspanstrengen met hoogte&nbsp;h<sub>c,eff</sub>, waarbij&nbsp;h<sub>c,eff</sub>&nbsp;de kleinste is van 2,5(<em>h&nbsp;</em>–&nbsp;<em>d</em>) of<em>&nbsp;h</em>/2. Bij beschouwing van de waarde als (<em>h&nbsp;</em>–&nbsp;<em>x</em>)/3 bevindt de wapening zich buiten het effectieve oppervlak van het beton in trek, en zou het derhalve niet mogelijk zijn de scheurwijdte te berekenen overeenkomstig paragraaf 7.3.4.</p>"
  },
  "linked_items": {
    "name": "Linked items",
    "type": "modular_content",
    "value": [],
    "linkedItems": []
  },
  "regions": {
    "name": "Region",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "region"
  },
  "product_groups": {
    "name": "Product group",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Concrete",
        "codename": "concrete"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "product_group"
  },
  "support_center_article_types": {
    "name": "Support center article",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Knowledge base",
        "codename": "knowledgebase_article"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "support_center_article"
  },
  "expertise_levels": {
    "name": "Expertise level",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Beginner",
        "codename": "beginner"
      },
      {
        "name": "Intermediate",
        "codename": "intermediate"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "expertise_level"
  },
  "labels": {
    "name": "Labels",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "RCS",
        "codename": "rcs"
      },
      {
        "name": "Beam",
        "codename": "beam"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "labels"
  },
  "attachments__files": {
    "name": "Attachments",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "content_priority__value": {
    "name": "Content priority value",
    "type": "number",
    "value": 7300
  },
  "options": {
    "name": "Options",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "url_slug": {
    "name": "Url slug",
    "type": "url_slug",
    "value": "cracks"
  },
  "unique_url_slug": {
    "name": "Unique URL slug",
    "type": "custom",
    "value": "[\"cracks\",\"[autogenerated]\"]"
  },
  "content_settings__sitemap": {
    "name": "Show in sitemap",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__robots": {
    "name": "Search engine indexing",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_hidden": {
    "name": "Hidden nested content",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_topped": {
    "name": "Topped",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "metadata__page_title": {
    "name": "Page title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_description": {
    "name": "Page description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_keywords": {
    "name": "Page keywords",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__canonical_url": {
    "name": "Canonical URL",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_title": {
    "name": "OG:title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_description": {
    "name": "OG:description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_image": {
    "name": "OG:image",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "translation__translation_connector": {
    "name": "Translation Connector",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "languages"
  },
  "translation__force_translation": {
    "name": "Force translation",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__translate_standalone_nested_content_items": {
    "name": "Translate standalone nested content items",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__last_translation": {
    "images": [],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [],
    "name": "Last translation",
    "type": "rich_text",
    "value": "<p>Translation info:</p>\n<ul>\n  <li>cs-CZ: Never translated</li>\n  <li>de-DE: Never translated</li>\n  <li>en-US: Never translated</li>\n  <li>es-ES: Translated on 12.5.2026 11:25</li>\n  <li>fr-FR: Translated on 7.5.2026 16:43</li>\n  <li>hu-HU: Never translated</li>\n  <li>it-IT: Translated on 12.5.2026 13:05</li>\n  <li>ko-KR: Never translated</li>\n  <li>nl-NL: Translated on 12.5.2026 14:03</li>\n  <li>pl-PL: Never translated</li>\n  <li>pt-PT: Never translated</li>\n  <li>ro-RO: Never translated</li>\n  <li>ru-RU: Never translated</li>\n  <li>th-TH: Never translated</li>\n  <li>tr-TR: Never translated</li>\n  <li>vi-VN: Never translated</li>\n  <li>zh-CN: Never translated</li>\n</ul>\n<p>Publish info:</p>\n<ul>\n  <li>Publish info is available only in the main language</li>\n</ul>"
  },
  "translation__ai_translated": {
    "name": "AI translated",
    "type": "multiple_choice",
    "value": [
      {
        "name": "Translated",
        "codename": "translated"
      }
    ]
  },
  "page_tree_settings__page_label": {
    "name": "Page label",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__path_segment": {
    "name": "Path segment",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__breadcrumb_style": {
    "name": "Breadcrumb style",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "page_tree_settings__hide_in_breadcrumbs": {
    "name": "Hide in breadcrumbs",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  }
}

{
  "title": {
    "name": "Main headline (H1)",
    "type": "text",
    "value": "N-M-κ diagram"
  },
  "preview_image": {
    "name": "Preview image",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "post_date": {
    "name": "Post date",
    "type": "date_time",
    "value": null,
    "displayTimeZone": "Europe/Prague"
  },
  "perex_content": {
    "name": "Lead paragraph",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "content": {
    "images": [
      {
        "description": null,
        "imageId": "1b92e8cb-9bce-4127-96e4-9bc0e70af96e",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c093186d-6d53-42c8-9d20-36dda2e6619e/n1.png",
        "height": 255,
        "width": 252
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "ab889d8f-c7e5-4a3f-928f-2149c560c211",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5f20b682-c43c-4907-9ed7-04a641dece09/n2.png",
        "height": 231,
        "width": 624
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "4abff137-d0d7-415b-bc1c-df5b0a28534d",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/eb447932-5962-4c8a-9e97-5d1cb9fc5678/n3.png",
        "height": 228,
        "width": 624
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "40bcf473-e65b-471a-8773-9a34e6bce50a",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e34362ad-355c-4c2b-a7ff-d522f93e4565/n4.png",
        "height": 228,
        "width": 624
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "0f009d89-25a6-4dfb-a210-d81b9c29281d",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/255fb167-13f3-4d53-9021-b6cdb762ac0c/n5.png",
        "height": 221,
        "width": 624
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "82dc55d0-d5c5-4a86-83be-762191de695e",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1706db30-7f6d-40ee-ba3d-c5abef327496/N6.png",
        "height": 553,
        "width": 1504
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "b38b41e0-492f-434c-ae10-67a334ab0376",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/be87bcad-330b-4f9c-8487-327f32327280/n7.png",
        "height": 391,
        "width": 1507
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "5b1649da-3338-40ed-818d-d1676e4b8855",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/0167c8d6-6efe-47bc-97b3-967376e533dd/n8.png",
        "height": 279,
        "width": 412
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "db9b706e-ce19-4a8a-9058-edf0110713c0",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f998a2fd-31c4-4f1b-8614-c3f78e1f8aaf/n9.png",
        "height": 235,
        "width": 364
      },
      {
        "description": null,
        "imageId": "5795c99d-6a78-47d7-8ca5-77b73dc0e3aa",
        "url": "https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9681be08-786a-4ce4-9d55-4760db941e5a/n10.png",
        "height": 232,
        "width": 370
      }
    ],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [],
    "name": "Content",
    "type": "rich_text",
    "value": "<p>Het N-M-κ diagram toont de kromming (buigstijfheid) van een element als functie van een aangebracht buigend moment en normaalkracht. Er zijn drie typen N-M-κ diagrammen:<br>- kortdurend,<br>- langdurend<br>- UGT.<br>Deze diagrammen verschillen in de typen spanning-rek diagrammen die worden gebruikt voor de berekening (hieronder toegelicht).</p>\n<figure data-asset-id=\"1b92e8cb-9bce-4127-96e4-9bc0e70af96e\" data-image-id=\"1b92e8cb-9bce-4127-96e4-9bc0e70af96e\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/c093186d-6d53-42c8-9d20-36dda2e6619e/n1.png\" data-asset-id=\"1b92e8cb-9bce-4127-96e4-9bc0e70af96e\" data-image-id=\"1b92e8cb-9bce-4127-96e4-9bc0e70af96e\" alt=\"\"></figure>\n<p>De stijfheidsberekening voor geselecteerde karakteristieke toestanden van de doorsnede wordt gebruikt om het N-M-κ diagram te bepalen. In het algemeen kan dit elke doorsnedestoestand zijn waaruit de respons wordt berekend en waaruit de buigstijfheid en kromming worden afgeleid. In IDEA RCS worden vier karakteristieke punten beschouwd (M<sub>r</sub>, M<sub>c</sub>, M<sub>s</sub> en M<sub>u</sub>)</p>\n<h4>M<sub>r</sub> - het scheurmoment&nbsp;</h4>\n<p>De doorsnede wordt belast met een door de gebruiker gedefinieerde normaalkracht en het vlak van rek begint te roteren (in de richting van het opgegeven buigend moment) totdat de uiterste treksterkte van het beton wordt bereikt in een betonvezel (voor betonkwaliteit C30/37 is dit f<sub>ctm</sub>&nbsp;= 2,896 MPa). Voor de berekening wordt een bilineair spanning-rek diagram met een horizontale plastische tak gebruikt voor zowel wapening als beton.</p>\n<figure data-asset-id=\"ab889d8f-c7e5-4a3f-928f-2149c560c211\" data-image-id=\"ab889d8f-c7e5-4a3f-928f-2149c560c211\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/5f20b682-c43c-4907-9ed7-04a641dece09/n2.png\" data-asset-id=\"ab889d8f-c7e5-4a3f-928f-2149c560c211\" data-image-id=\"ab889d8f-c7e5-4a3f-928f-2149c560c211\" alt=\"\"></figure>\n<h4>M<sub>c</sub> - het buigend moment waarbij de druksterkte van het beton wordt bereikt</h4>\n<p>Vanuit de vorige stap wordt de meest belaste betonvezel op druk geïdentificeerd. Voor deze vezel wordt de rek bij de uiterste sterkte van beton ingesteld (f<sub>ck</sub>/E<sub>cm</sub> voor kortdurend, f<sub>ck</sub>/E<sub>ceff</sub> voor langdurend en f<sub>cd</sub>/E<sub>cm</sub> voor het UGT diagram). Op basis van de gedefinieerde normaalkracht en de richting van het buigend moment wordt het iteratieproces uitgevoerd om het vlak van rek te vinden dat evenwicht geeft tussen de respons van de doorsnede en de gedefinieerde normaalkracht. &nbsp;Voor de berekening wordt een bilineair spanning-rek diagram met een horizontale plastische tak gebruikt voor zowel wapening als beton.</p>\n<figure data-asset-id=\"4abff137-d0d7-415b-bc1c-df5b0a28534d\" data-image-id=\"4abff137-d0d7-415b-bc1c-df5b0a28534d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/eb447932-5962-4c8a-9e97-5d1cb9fc5678/n3.png\" data-asset-id=\"4abff137-d0d7-415b-bc1c-df5b0a28534d\" data-image-id=\"4abff137-d0d7-415b-bc1c-df5b0a28534d\" alt=\"\"></figure>\n<h4>M<sub>s</sub> - het buigend moment waarbij de vloeigrens in de meest belaste wapeningsstaf wordt bereikt</h4>\n<p>Een ander karakteristiek punt van het N-M-κ diagram is de spanningstoestand van de doorsnede wanneer de vloeigrens in de meest belaste wapeningsstaf wordt bereikt (rekwaarde wapening is gelijk aan f<sub>yk</sub>/E<sub>s</sub> voor de kortdurende en langdurende diagrammen, f<sub>yd</sub>/E<sub>s</sub> voor het UGT diagram). Het iteratieproces vindt een evenwicht van normaalkrachten in de doorsnede door het vlak van rek te roteren rond het punt bepaald door de positie van de meest belaste wapeningsstaf. Voor de berekening wordt een bilineair spanning-rek diagram met een horizontale plastische tak gebruikt voor zowel wapening als beton.</p>\n<figure data-asset-id=\"40bcf473-e65b-471a-8773-9a34e6bce50a\" data-image-id=\"40bcf473-e65b-471a-8773-9a34e6bce50a\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/e34362ad-355c-4c2b-a7ff-d522f93e4565/n4.png\" data-asset-id=\"40bcf473-e65b-471a-8773-9a34e6bce50a\" data-image-id=\"40bcf473-e65b-471a-8773-9a34e6bce50a\" alt=\"\"></figure>\n<h4>M<sub>u</sub> - het buigend moment bij de uiterste grenstoestand</h4>\n<p>Dit is de uiterste draagkracht van een doorsnede op buiging, wanneer de doorsnede wordt belast met de gedefinieerde rekenwaarde normaalkracht N<sub>ed</sub>. Voor de berekening van de doorsnedecapaciteit wordt aangenomen dat de druksterkte in de meest belaste betonvezel en de treksterkte in de meest belaste wapeningsstaf worden bereikt (maximale rek voor beton ε<sub>cu</sub> = 0,1 en voor wapening ε<sub>s,max</sub> = 0,5. Voor de berekening worden een bilineair spanning-rek diagram met een horizontale plastische tak voor de wapening en een parabool-rechthoekig diagram voor het beton gebruikt.</p>\n<figure data-asset-id=\"0f009d89-25a6-4dfb-a210-d81b9c29281d\" data-image-id=\"0f009d89-25a6-4dfb-a210-d81b9c29281d\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/255fb167-13f3-4d53-9021-b6cdb762ac0c/n5.png\" data-asset-id=\"0f009d89-25a6-4dfb-a210-d81b9c29281d\" data-image-id=\"0f009d89-25a6-4dfb-a210-d81b9c29281d\" alt=\"\"></figure>\n<p>De resulterende stijfheid en kromming als gevolg van de door de gebruiker gedefinieerde combinatie van normaalkracht en buigend moment ( Md) worden vervolgens <strong>berekend met lineaire interpolatie van de afzonderlijke karakteristieke punten van het N-M-κ diagram.</strong></p>\n<h4>Berekening van stijfheden en krommingen</h4>\n<p>De stijfheden en krommingen voor elke doorsnedespanningstoestand (M<sub>r</sub>, M<sub>c</sub>, M<sub>s</sub> of M<sub>u</sub>) worden rechtstreeks berekend uit de rotatie van het vlak van rek.&nbsp;</p>\n<p>\\[E{{A}_{x}}=\\frac{N}{{{\\varepsilon }_{x}}}\\]</p>\n<p>E<sub>Ax</sub> . &nbsp;&nbsp;. &nbsp;&nbsp;&nbsp;axiale stijfheid van het element</p>\n<p>N . . &nbsp;&nbsp;. &nbsp;&nbsp;. de opgegeven normaalkracht</p>\n<p>ε<sub>x</sub> . &nbsp;&nbsp;. &nbsp;&nbsp;. &nbsp;axiale rek in het zwaartepunt van de betonnen doorsnede</p>\n<p>\\[E{{I}_{y}}=\\frac{M}{\\kappa }\\]</p>\n<p>E<sub>Iy</sub> . &nbsp;&nbsp;. &nbsp;&nbsp;. &nbsp;&nbsp;buigstijfheid van het element</p>\n<p>M . &nbsp;&nbsp;. &nbsp;&nbsp;. &nbsp;&nbsp;&nbsp;het berekende buigend moment M<sub>r</sub>, M<sub>c</sub>, M<sub>s</sub> of M<sub>u</sub></p>\n<p>κ . &nbsp;&nbsp;. &nbsp;&nbsp;. &nbsp;&nbsp;. de kromming van het element, berekend als de tangens van de hoek tussen het vlak van de rek en de lengterichting van het element</p>\n<h4>Praktisch voorbeeld</h4>\n<p>Een betonnen doorsnede (betonkwaliteit C30/37) is gewapend met ϕ32 wapening (kwaliteit B500B). De gedefinieerde quasi-permanente combinatie is N = -730 kN en M<sub>y</sub> = 557 kNm.</p>\n<p>Het vlak van rek voor het karakteristieke punt M<sub>s</sub> wordt door IDEA RCS als volgt bepaald:<br></p>\n<figure data-asset-id=\"82dc55d0-d5c5-4a86-83be-762191de695e\" data-image-id=\"82dc55d0-d5c5-4a86-83be-762191de695e\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/1706db30-7f6d-40ee-ba3d-c5abef327496/N6.png\" data-asset-id=\"82dc55d0-d5c5-4a86-83be-762191de695e\" data-image-id=\"82dc55d0-d5c5-4a86-83be-762191de695e\" alt=\"\"></figure>\n<p>\\[E{{A}_{x}}=\\frac{N}{{{\\varepsilon }_{x}}}=\\frac{730}{6,9471\\cdot {{10}^{-4}}}=1050,798MN\\]</p>\n<p>\\[\\kappa =\\frac{28,4386\\cdot {{10}^{-4}}}{0,463}=61,422\\cdot {{10}^{-4}}{{m}^{-1}}\\]</p>\n<p>\\[E{{I}_{y}}=\\frac{{{M}_{s}}}{\\kappa }=\\frac{2277,4}{61,422\\cdot {{10}^{-4}}}=370,776MN{{m}^{2}}\\]</p>\n<figure data-asset-id=\"b38b41e0-492f-434c-ae10-67a334ab0376\" data-image-id=\"b38b41e0-492f-434c-ae10-67a334ab0376\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/be87bcad-330b-4f9c-8487-327f32327280/n7.png\" data-asset-id=\"b38b41e0-492f-434c-ae10-67a334ab0376\" data-image-id=\"b38b41e0-492f-434c-ae10-67a334ab0376\" alt=\"\"></figure>\n<h4>Spanning-rek diagrammen gebruikt voor de berekening</h4>\n<p>Wapening - M<sub>r</sub>, M<sub>c</sub>, M<sub>s</sub> en M<sub>u</sub></p>\n<figure data-asset-id=\"5b1649da-3338-40ed-818d-d1676e4b8855\" data-image-id=\"5b1649da-3338-40ed-818d-d1676e4b8855\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/0167c8d6-6efe-47bc-97b3-967376e533dd/n8.png\" data-asset-id=\"5b1649da-3338-40ed-818d-d1676e4b8855\" data-image-id=\"5b1649da-3338-40ed-818d-d1676e4b8855\" alt=\"\"></figure>\n<p>Beton - M<sub>r</sub>, M<sub>c</sub>, M<sub>s</sub></p>\n<figure data-asset-id=\"db9b706e-ce19-4a8a-9058-edf0110713c0\" data-image-id=\"db9b706e-ce19-4a8a-9058-edf0110713c0\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/f998a2fd-31c4-4f1b-8614-c3f78e1f8aaf/n9.png\" data-asset-id=\"db9b706e-ce19-4a8a-9058-edf0110713c0\" data-image-id=\"db9b706e-ce19-4a8a-9058-edf0110713c0\" alt=\"\"></figure>\n<p>Beton - M<sub>u</sub></p>\n<figure data-asset-id=\"5795c99d-6a78-47d7-8ca5-77b73dc0e3aa\" data-image-id=\"5795c99d-6a78-47d7-8ca5-77b73dc0e3aa\"><img src=\"https://assets-us-01.kc-usercontent.com:443/66e7a155-be94-0096-73e6-c55dfc7e5788/9681be08-786a-4ce4-9d55-4760db941e5a/n10.png\" data-asset-id=\"5795c99d-6a78-47d7-8ca5-77b73dc0e3aa\" data-image-id=\"5795c99d-6a78-47d7-8ca5-77b73dc0e3aa\" alt=\"\"></figure>"
  },
  "linked_items": {
    "name": "Linked items",
    "type": "modular_content",
    "value": [],
    "linkedItems": []
  },
  "regions": {
    "name": "Region",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "region"
  },
  "product_groups": {
    "name": "Product group",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Concrete",
        "codename": "concrete"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "product_group"
  },
  "support_center_article_types": {
    "name": "Support center article",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Knowledge base",
        "codename": "knowledgebase_article"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "support_center_article"
  },
  "expertise_levels": {
    "name": "Expertise level",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Beginner",
        "codename": "beginner"
      },
      {
        "name": "Intermediate",
        "codename": "intermediate"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "expertise_level"
  },
  "labels": {
    "name": "Labels",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "RCS",
        "codename": "rcs"
      },
      {
        "name": "Beam",
        "codename": "beam"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "labels"
  },
  "attachments__files": {
    "name": "Attachments",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "content_priority__value": {
    "name": "Content priority value",
    "type": "number",
    "value": null
  },
  "options": {
    "name": "Options",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "url_slug": {
    "name": "Url slug",
    "type": "url_slug",
    "value": "n-m-k-diagram"
  },
  "unique_url_slug": {
    "name": "Unique URL slug",
    "type": "custom",
    "value": "[\"n-m-k-diagram\",\"[autogenerated]\"]"
  },
  "content_settings__sitemap": {
    "name": "Show in sitemap",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__robots": {
    "name": "Search engine indexing",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_hidden": {
    "name": "Hidden nested content",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_topped": {
    "name": "Topped",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "metadata__page_title": {
    "name": "Page title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_description": {
    "name": "Page description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_keywords": {
    "name": "Page keywords",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__canonical_url": {
    "name": "Canonical URL",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_title": {
    "name": "OG:title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_description": {
    "name": "OG:description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_image": {
    "name": "OG:image",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "translation__translation_connector": {
    "name": "Translation Connector",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "languages"
  },
  "translation__force_translation": {
    "name": "Force translation",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__translate_standalone_nested_content_items": {
    "name": "Translate standalone nested content items",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__last_translation": {
    "images": [],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [],
    "name": "Last translation",
    "type": "rich_text",
    "value": "<p>Translation info:</p>\n<ul>\n  <li>cs-CZ: Never translated</li>\n  <li>de-DE: Never translated</li>\n  <li>en-US: Never translated</li>\n  <li>es-ES: Translated on 12.5.2026 11:26</li>\n  <li>fr-FR: Translated on 7.5.2026 16:44</li>\n  <li>hu-HU: Never translated</li>\n  <li>it-IT: Translated on 12.5.2026 13:06</li>\n  <li>ko-KR: Never translated</li>\n  <li>nl-NL: Translated on 12.5.2026 14:04</li>\n  <li>pl-PL: Never translated</li>\n  <li>pt-PT: Never translated</li>\n  <li>ro-RO: Never translated</li>\n  <li>ru-RU: Never translated</li>\n  <li>th-TH: Never translated</li>\n  <li>tr-TR: Never translated</li>\n  <li>vi-VN: Never translated</li>\n  <li>zh-CN: Never translated</li>\n</ul>\n<p>Publish info:</p>\n<ul>\n  <li>Publish info is available only in the main language</li>\n</ul>"
  },
  "translation__ai_translated": {
    "name": "AI translated",
    "type": "multiple_choice",
    "value": [
      {
        "name": "Translated",
        "codename": "translated"
      }
    ]
  },
  "page_tree_settings__page_label": {
    "name": "Page label",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__path_segment": {
    "name": "Path segment",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__breadcrumb_style": {
    "name": "Breadcrumb style",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "page_tree_settings__hide_in_breadcrumbs": {
    "name": "Hide in breadcrumbs",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  }
}

{
  "title": {
    "name": "Main headline (H1)",
    "type": "text",
    "value": "Literatuur"
  },
  "preview_image": {
    "name": "Preview image",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "post_date": {
    "name": "Post date",
    "type": "date_time",
    "value": null,
    "displayTimeZone": "Europe/Prague"
  },
  "perex_content": {
    "name": "Lead paragraph",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "content": {
    "images": [],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [],
    "name": "Content",
    "type": "rich_text",
    "value": "<p>[1] Bradáč <em>Betonové konstrukce (betonconstructies), deel 1: Dimensionering van elementen van gewapend en ongewapend beton</em>, EXPERT Ostrava, 1996</p>\n<p>[2] ČSN EN 1992-1-1 (73 1201) Eurocode 2: Ontwerp van betonconstructies - Deel 1-1: Algemene regels en regels voor gebouwen, incl. wijziging NA ed. A (2007) en revisie 1 (2009)</p>\n<p>[3] ČSN EN 1992-2 (73 6208) Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí - Část 2: Betonové mosty - Navrhování a konstrukční zásady</p>\n<p>[4] Navrátil, J. <em>Předpjaté betonové konstrukce</em>. 2. vydání, Akademické nakladatelství CERM, Vysoké učení technické v&nbsp;Brně, Fakulta stavební, 2008</p>\n<p>[5] Šmiřák, S. <em>Pružnost a plasticita I</em>, Vysoké učení technické v&nbsp;Brně, Akademické nakladatelství CERM, Brno, 1999</p>\n<p>[6] Vondráček, R. <em>Numerieke methoden in niet-lineair betonontwerp</em>, Diplomová práce, ČVUT, Praha, 2000</p>\n<p>[7] Zich, M. a kolektiv <em>Konstrukční Eurokódy - Příklady posouzení betonových prvků dle Eurokódů</em>, online boek <a href=\"http://www.stavebniklub.cz/konstrukcni-eurokody-onbecd/\">http://www.stavebniklub.cz/konstrukcni-eurokody-onbecd/</a>, Verlag Dashöfer, 2010</p>"
  },
  "linked_items": {
    "name": "Linked items",
    "type": "modular_content",
    "value": [],
    "linkedItems": []
  },
  "regions": {
    "name": "Region",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "region"
  },
  "product_groups": {
    "name": "Product group",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Concrete",
        "codename": "concrete"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "product_group"
  },
  "support_center_article_types": {
    "name": "Support center article",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Knowledge base",
        "codename": "knowledgebase_article"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "support_center_article"
  },
  "expertise_levels": {
    "name": "Expertise level",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "Beginner",
        "codename": "beginner"
      },
      {
        "name": "Intermediate",
        "codename": "intermediate"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "expertise_level"
  },
  "labels": {
    "name": "Labels",
    "type": "taxonomy",
    "value": [
      {
        "name": "RCS",
        "codename": "rcs"
      },
      {
        "name": "Beam",
        "codename": "beam"
      }
    ],
    "taxonomyGroup": "labels"
  },
  "attachments__files": {
    "name": "Attachments",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "content_priority__value": {
    "name": "Content priority value",
    "type": "number",
    "value": null
  },
  "options": {
    "name": "Options",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "url_slug": {
    "name": "Url slug",
    "type": "url_slug",
    "value": "literature"
  },
  "unique_url_slug": {
    "name": "Unique URL slug",
    "type": "custom",
    "value": "[\"literature\",\"[autogenerated]\"]"
  },
  "content_settings__sitemap": {
    "name": "Show in sitemap",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__robots": {
    "name": "Search engine indexing",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_hidden": {
    "name": "Hidden nested content",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "content_settings__is_topped": {
    "name": "Topped",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "metadata__page_title": {
    "name": "Page title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_description": {
    "name": "Page description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__page_keywords": {
    "name": "Page keywords",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__canonical_url": {
    "name": "Canonical URL",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_title": {
    "name": "OG:title",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_description": {
    "name": "OG:description",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "metadata__og_image": {
    "name": "OG:image",
    "type": "asset",
    "value": []
  },
  "translation__translation_connector": {
    "name": "Translation Connector",
    "type": "taxonomy",
    "value": [],
    "taxonomyGroup": "languages"
  },
  "translation__force_translation": {
    "name": "Force translation",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__translate_standalone_nested_content_items": {
    "name": "Translate standalone nested content items",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "translation__last_translation": {
    "images": [],
    "linkedItemCodenames": [],
    "linkedItems": [],
    "links": [],
    "name": "Last translation",
    "type": "rich_text",
    "value": "<p>Translation info:</p>\n<ul>\n  <li>cs-CZ: Never translated</li>\n  <li>de-DE: Never translated</li>\n  <li>en-US: Never translated</li>\n  <li>es-ES: Translated on 12.5.2026 11:26</li>\n  <li>fr-FR: Translated on 7.5.2026 16:44</li>\n  <li>hu-HU: Never translated</li>\n  <li>it-IT: Translated on 12.5.2026 13:06</li>\n  <li>ko-KR: Never translated</li>\n  <li>nl-NL: Translated on 12.5.2026 14:05</li>\n  <li>pl-PL: Never translated</li>\n  <li>pt-PT: Never translated</li>\n  <li>ro-RO: Never translated</li>\n  <li>ru-RU: Never translated</li>\n  <li>th-TH: Never translated</li>\n  <li>tr-TR: Never translated</li>\n  <li>vi-VN: Never translated</li>\n  <li>zh-CN: Never translated</li>\n</ul>\n<p>Publish info:</p>\n<ul>\n  <li>Publish info is available only in the main language</li>\n</ul>"
  },
  "translation__ai_translated": {
    "name": "AI translated",
    "type": "multiple_choice",
    "value": [
      {
        "name": "Translated",
        "codename": "translated"
      }
    ]
  },
  "page_tree_settings__page_label": {
    "name": "Page label",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__path_segment": {
    "name": "Path segment",
    "type": "text",
    "value": ""
  },
  "page_tree_settings__breadcrumb_style": {
    "name": "Breadcrumb style",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  },
  "page_tree_settings__hide_in_breadcrumbs": {
    "name": "Hide in breadcrumbs",
    "type": "multiple_choice",
    "value": []
  }
}