Le composant Âme en compression transversale est étudié en détail. Dans l'Eurocode, il est inclus à plusieurs endroits :
- EN 1993-1-8, Art. 6.2.6.2
- EN 1993-1-5, Art. 6
Dans l'AISC 360-22, des clauses traitent du voilement local de l'âme en J.10.2, du plissement local de l'âme en J.10.3, et du flambement de l'âme en compression en J.10.5.
Le flambement latéral de l'âme est supposé être structurellement retenu et n'est pas étudié ici.
Des différences significatives ont été constatées entre les solutions analytiques elles-mêmes, et des différences encore plus importantes entre les résultats analytiques et numériques. Les résultats de la GMNIA avec un modèle ANSYS validé composé d'éléments finis solides sont considérés comme les plus proches de la réalité.
Plusieurs cas sont étudiés, notamment l'influence :
- de la limite d'élasticité
- de l'amplitude des imperfections
- de l'épaisseur des platines de chargement
- des congés entre l'âme et la semelle
- de l'extrémité non raidie
- de l'effort normal dans l'élément comprimé transversalement
- de l'épaisseur de la platine d'extrémité par laquelle la charge de compression transversale est appliquée
- de la charge transversale sur une seule semelle
Les principales conclusions sont :
- Le flambement se produit bien plus tard que ce que supposent les normes.
- Le facteur de flambement 3 issu de la LBA constitue une limite appropriée. Les résistances déterminées par GMNIA ne sont pas inférieures à 95 % des résistances MNA pour la grande majorité des cas lorsque le facteur LBA est supérieur à 3.
- La résistance des sections soudées dans les normes semble être sous-estimée.
- Le maillage le plus approprié est celui où l'âme est divisée en 12 éléments. Le modèle de coques d'IDEA StatiCa correspond aux modèles solides ANSYS avec un maillage fin et une précision suffisante.
| Paramètre | MNA | GMNIA |
| Minimum | 0.83 | 0.83 |
| Maximum | 1.15 | 1.4 |
| Valeur moyenne | 0.98 | 0.98 |
| Écart-type | 0.08 | 0.08 |
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