การตรวจสอบตามมาตรฐานของพุกตามมาตรฐานจีน

ประเภท สลักยึด มีให้เลือก 4 ประเภท:

• แบบตรง 
• แผ่นรอง - วงกลม 
• แผ่นรอง - สี่เหลี่ยม 

การตรวจสอบตามมาตรฐานของพุกดำเนินการตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 สำหรับพุกติดตั้งภายหลัง โดยไม่คำนึงถึงประเภทพุกที่เลือก

ในการตั้งค่าโครงการ มีการตั้งค่าให้เปิด/ปิดการตรวจสอบการแตกร้าวของกรวย Concrete ในแรงดึงและแรงเฉือน หากไม่ได้เปิดใช้งานการตรวจสอบการแตกร้าวของกรวย Concrete จะถือว่าเหล็กเสริมเฉพาะได้รับการออกแบบเพื่อต้านทานแรงดังกล่าว ขนาดของแรงจะแสดงในสูตรสำหรับผลของแรงกระทำในปัจจุบัน 

นอกจากนี้ Concrete สามารถกำหนดให้เป็นแบบแตกร้าวหรือไม่แตกร้าว Concrete ที่ไม่แตกร้าวควรอยู่ภายใต้แรงอัดถาวรที่ป้องกันรอยแตกร้าวจากการหดตัว ความต้านทานของ Concrete ที่ไม่แตกร้าวจะสูงกว่า 

โปรดทราบว่าการตรวจสอบบางรายการไม่ได้ดำเนินการ เนื่องจากต้องกำหนดโดยการทดสอบและสามารถให้ข้อมูลได้โดยผู้ผลิตเท่านั้น และพบได้ในข้อกำหนดทางเทคนิคของผลิตภัณฑ์ที่เกี่ยวข้อง รูปแบบการวิบัติบางอย่างอาจหลีกเลี่ยงได้โดยการจัดรายละเอียดที่เหมาะสม (เช่น ระยะห่างระหว่างพุกหรือระยะห่างจากพุกถึงขอบ) การตรวจสอบเหล่านี้ได้แก่:

• การวิบัติแบบดึงหลุดของตัวยึด (สำหรับพุกติดตั้งภายหลังหรือพุกแบบกลไก)
• การวิบัติแบบดึงหลุดร่วมกับการวิบัติของคอนกรีต (สำหรับพุกติดตั้งภายหลังแบบยึดติด)
• การวิบัติแบบแตกแยกของ Concrete
• การวิบัติแบบระเบิดออกของ Concrete

ความต้านทานแรงดึงของพุก

สมมติว่าพุกอยู่ในรูปแบบเหล็กเกลียว ความต้านทานแรงดึงของพุกตรวจสอบตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 – 6.1.2:

$$N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,N}}$$

$$N_{Rk,s}=f_{yk}\cdot A_s$$

โดยที่:

• $N_{Rk,s}$ – ความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็ก
• $\gamma_{Rs,N} = 1.3$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงดึง ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ
• $f_{yk}$ – กำลังครากลักษณะเฉพาะของสลักยึด
• $A_s$ – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึงของพุก

ความต้านทานการแตกร้าวของ Concrete ของพุกในแรงดึง 

การตรวจสอบดำเนินการสำหรับกลุ่มพุกที่ก่อให้เกิดกรวยการแตกร้าวในแรงดึงร่วมกัน ตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 – 6.1.3:

$$N_{Rd,c} = \frac{N_{Rk,c}}{\gamma_{Rc,N}}$$

$$N_{Rk,c} = N_{Rk,c}^0\cdot \frac{A_{c,N}}{A_{c,N}^0} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N}$$

โดยที่: 

• $N_{Rk,c}^0 = 7.0 \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot h_{ef}^{1.5}$ – กำลังลักษณะเฉพาะของตัวยึดใน Concrete แตกร้าว ห่างจากผลกระทบของตัวยึดข้างเคียงหรือขอบของชิ้นส่วน Concrete 
• $N_{Rk,c}^0 = 9.8 \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot h_{ef}^{1.5}$ – กำลังลักษณะเฉพาะของตัวยึดใน Concrete ไม่แตกร้าว ห่างจากผลกระทบของตัวยึดข้างเคียงหรือขอบของชิ้นส่วน Concrete 
• $f_{cu,k}$ – กำลังอัดลูกบาศก์ลักษณะเฉพาะของ Concrete 
• $h_{ef} = \min \left( h_{emb}, \max \left( \frac{c_{a,max}}{1.5}, \frac{s_{max}}{3} \right) \right)$ – ความลึกของการฝัง

  • $h_{emb}$ – ความยาวพุกที่ฝังใน Concrete 
  • $c_{a,max}$ – ระยะสูงสุดจากพุกถึงหนึ่งในสามขอบที่ใกล้ที่สุด 
  • $s_{max}$ – ระยะห่างสูงสุดระหว่างพุก
• $A_{c,N}$ – พื้นที่กรวยการแตกร้าวของ Concrete สำหรับกลุ่มพุก 
• $A_{c,N}^0 = (3.0 \cdot h_{ef})^2$ – พื้นที่กรวยการแตกร้าวของ Concrete สำหรับพุกเดี่ยวที่ไม่ได้รับอิทธิพลจากขอบ 
• $\psi_{s,N} = 0.7+0.3\cdot \frac{c}{c_{cr,N}}$ – พารามิเตอร์ที่เกี่ยวข้องกับการกระจายความเค้นใน Concrete เนื่องจากความใกล้ชิดของตัวยึดกับขอบของชิ้นส่วน Concrete
• $c$ – ระยะต่ำสุดจากพุกถึงขอบ 
• $c_{cr,N}=1.5\cdot h_{ef}$ – ระยะขอบลักษณะเฉพาะเพื่อให้มั่นใจในการถ่ายทอดความต้านทานลักษณะเฉพาะของพุกในกรณีการแตกร้าวของ Concrete ภายใต้การรับแรงดึง 
• $\psi_{re,N} = 0.5+\frac{h_{ef}}{200}\le 1.0$ – พารามิเตอร์ที่คำนึงถึงการแตกร้าวของเปลือก
• $\psi_{ec,N} = \psi_{ec,N,x} \cdot \psi_{ec,N,y}$ – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงดึงแบบนอกศูนย์
• $\psi_{ec,N,x} = \frac{1}{1+2\cdot \frac{e_{N,x}}{s_{cr,N}}}$ – ตัวประกอบปรับแก้ที่ขึ้นอยู่กับความเยื้องศูนย์ในทิศทาง x 

  • $e_{N,x}$ – ความเยื้องศูนย์ของแรงดึงในทิศทาง x 
  • $s_{cr,N}$ – ระยะห่างลักษณะเฉพาะของพุกเพื่อให้มั่นใจในความต้านทานลักษณะเฉพาะของพุกในกรณีการวิบัติของกรวย Concrete ภายใต้แรงดึง 
• $\psi_{ec,N,y} = \frac{1}{1+2\cdot \frac{e_{N,y}}{s_{cr,N}}}$ – ตัวประกอบปรับแก้ที่ขึ้นอยู่กับความเยื้องศูนย์ในทิศทาง y 

  • $e_{N,y}$ – ความเยื้องศูนย์ของแรงดึงในทิศทาง y 
• $\gamma_{Rc,N} = 3.00$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการแตกร้าวของ Concrete ในแรงดึง ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

ความต้านทานแรงเฉือน

ความต้านทานแรงเฉือนของเหล็กพุกตรวจสอบตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 – 6.1.14 โดยไม่คำนึงถึงแรงเสียดทาน การรับแรงเฉือนแบบมีและไม่มีแขนโมเมนต์จะพิจารณาตามการตั้งค่าการดำเนินการผลิตแผ่นฐาน 

สำหรับการยึด: แบบตรง จะสมมติ แรงเฉือนโดยไม่มีแขนโมเมนต์:

$$V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,V}}$$

$$V_{Rk,s} = 0.5 \cdot f_{yk} \cdot A_s$$

โดยที่:

• $f_{yk}$ – กำลังครากของสลักยึด 
• $A_s$ – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึง 
• $\gamma_{Rs,V} = 1.3$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงเฉือน ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

สำหรับการยึด: รอยต่อปูน จะสมมติ แรงเฉือนแบบมีแขนโมเมนต์:

$$V_{Rd,s} = \frac{\min(V_{Rk,s1}, V_{Rk,s2})}{\gamma_{Rs,V}}$$

$$V_{Rk,s1} = 0.5 \cdot f_{yk} \cdot A_s$$

$$V_{Rk,s2} = \frac{\alpha_M \cdot M_{Rk,s}}{l_0}$$

โดยที่:

• $V_{Rk,s1}$ – ความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็กโดยไม่มีแขนโมเมนต์
• $V_{Rk,s2}$ – ความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็กแบบมีแขนโมเมนต์
• $\gamma_{Rs,V} = 1.3$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงเฉือน ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ
• $f_{yk}$ – กำลังครากของสลักยึด 
• $A_s$ – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึง 
• $\alpha_M=2.0$ – ตัวประกอบที่คำนึงถึงระดับการยึดรั้งของตัวยึด – สมมติว่ายึดรั้งเต็มที่
• $M_{Rk,s} = M^0_{Rk,s} \cdot \left(1 - \frac{N_{sd}}{N_{Rds}}\right)$ – กำลังดัดลักษณะเฉพาะของตัวยึดที่ได้รับอิทธิพลจากแรงตามแนวแกน 

  • $N_{sd}$ – ค่าการออกแบบของแรงดึง 
  • $N_{Rds}$ – กำลังดึงของตัวยึดต่อการวิบัติของเหล็ก 
  • $M^0_{Rk,s} = 1.2 \cdot W_{el} \cdot f_{yk}$ – กำลังดัดลักษณะเฉพาะของตัวยึด 
  • $W_{el} = \frac{\pi \cdot d_s^3}{32}$ – โมดูลัสหน้าตัดยืดหยุ่นของตัวยึด 
  • $d_s$ – เส้นผ่านศูนย์กลางพุกที่ลดลงเนื่องจากเกลียว 
• $l_0 = 0.5 \cdot d + t_g + \frac{t_p}{2}$ – ความยาวของแขนโมเมนต์ 

  • $d$ – เส้นผ่านศูนย์กลางพุก 
  • $t_g$ – ความหนาของชั้นปูน 
  • $t_p$ – ความหนาของแผ่นฐาน

ความต้านทานการงัดของ Concrete 

ความต้านทานการงัดของ Concrete ดำเนินการสำหรับกลุ่มพุกบนแผ่นฐานร่วมกัน ตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 – 6.1.26 โดยสมมติว่าพุกทั้งหมดรับแรงดึงในการคำนวณ $N_{Rk,c}$ ดังนั้นจึงอาจแตกต่างจากการคำนวณการแตกร้าวของกรวย Concrete ในแรงดึง

$$V_{Rd,cp} = \frac{V_{Rk,cp}}{\gamma_{Rcp}}$$

$$V_{Rk,cp} = k \cdot N_{Rk,c}$$

โดยที่: 

• $k = 2.0$ – ตัวประกอบที่คำนึงถึงความลึกของการฝังตัวยึด 
• $N_{Rk,c}$ – การวิบัติของกรวย Concrete ลักษณะเฉพาะของตัวยึดหรือกลุ่มตัวยึด โดยสมมติว่าพุกทั้งหมดรับแรงดึง 
• $\gamma_{Rcp} = 2.50$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติจากการงัดของ Concrete ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

ความต้านทานการวิบัติที่ขอบของ Concrete

การวิบัติที่ขอบของ Concrete เป็นการวิบัติแบบเปราะ และจะตรวจสอบกรณีที่เลวร้ายที่สุดที่เป็นไปได้ กล่าวคือ เฉพาะพุกที่อยู่ใกล้ขอบเท่านั้นที่ถ่ายแรงเฉือนทั้งหมดที่กระทำบนแผ่นฐานทั้งหมด หากพุกวางในรูปแบบสี่เหลี่ยม แถวพุกที่ขอบที่ตรวจสอบจะถ่ายแรงเฉือน หากพุกวางในรูปแบบไม่สม่ำเสมอ พุกสองตัวที่ใกล้ขอบที่ตรวจสอบมากที่สุดจะถ่ายแรงเฉือน ขอบสองด้านในทิศทางของแรงเฉือนจะถูกตรวจสอบ และกรณีที่เลวร้ายที่สุดจะแสดงในผลลัพธ์

ขอบที่ตรวจสอบตามทิศทางของแรงเฉือนลัพธ์ 

การตรวจสอบดำเนินการตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 – 6.1.15.

$$V_{Rd,c} = \frac{V_{Rk,c}}{\gamma_{Rc,V}}$$

$$V_{Rk,c} = V_{Rk,c}^0 \cdot \frac{A_{c,V}}{A_{c,V}^0} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V} \cdot \psi_{re,V} \cdot \psi_{ec,V}$$

โดยที่:

• $V_{Rk,c}^0 = 1.35 \cdot d^{\alpha} \cdot l_f^{\beta} \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot c_1^{1.5}$ – ค่าเริ่มต้นของกำลังเฉือนลักษณะเฉพาะของตัวยึดใน Concrete แตกร้าว
• $V_{Rk,c}^0 = 1.9 \cdot d^{\alpha} \cdot l_f^{\beta} \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot c_1^{1.5}$ – ค่าเริ่มต้นของกำลังเฉือนลักษณะเฉพาะของตัวยึดใน Concrete ไม่แตกร้าว
• $d$ – เส้นผ่านศูนย์กลางพุก
• $\alpha = 0.1 \cdot \left( \frac{l_f}{c_1} \right)^{0.5}$ – ตัวประกอบ
• $l_f = \min(h_{ef}, 8 \cdot d)$ – พารามิเตอร์ที่เกี่ยวข้องกับความยาวของตัวยึด

  • $h_{ef}$ – ความยาวพุกที่ฝังใน Concrete
• $\beta = 0.1 \cdot \left( \frac{d}{c_1} \right)^{0.2}$ – ตัวประกอบ

  • $f_{cu,k}$ – กำลังอัดลูกบาศก์ลักษณะเฉพาะของ Concrete
  • $c_1$ – ระยะขอบของตัวยึดในทิศทาง 1 ไปยังขอบในทิศทางของการรับแรง
• $A_{c,V}$ – พื้นที่จริงของรูปทรงการแตกร้าวของ Concrete แบบอุดมคติ
• $A_{c,V}^0 = 4.5 \cdot c_1^2$ – พื้นที่อ้างอิงของกรวยการวิบัติที่ฉายลง
• $\psi_{s,V} = 0.7 + 0.3 \cdot \frac{c_2}{1.5c_1} \leq 1$ – พารามิเตอร์ที่เกี่ยวข้องกับการกระจายความเค้นใน Concrete เนื่องจากความใกล้ชิดของตัวยึดกับขอบของชิ้นส่วน Concrete

  • $c_2$ – ระยะขอบของตัวยึดในทิศทางตั้งฉากกับทิศทาง 1 ซึ่งเป็นระยะขอบที่น้อยที่สุดในชิ้นส่วนแคบที่มีระยะขอบหลายด้าน
• $\psi_{h,V} = \left( \frac{1.5 \cdot c_1}{h} \right)^{0.5} \geq 1$ – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับพุกที่อยู่ในชิ้นส่วน Concrete ที่บาง

  • $h$ – ความหนาของชิ้นส่วน Concrete
• $\psi_{\alpha,V} = \sqrt{ \frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.4 \cdot \sin \alpha_V)^2} } \geq 1$ – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับพุกที่รับแรงในมุมกับขอบ Concrete

  • $\alpha_V$ – มุมระหว่างแรงที่กระทำต่อตัวยึดหรือกลุ่มตัวยึดกับทิศทางตั้งฉากกับขอบอิสระที่พิจารณา
• $\psi_{re,V} = 1.00$ – พารามิเตอร์ที่คำนึงถึงผลของการแตกร้าวของเปลือก โดยสมมติว่าไม่มีเหล็กเสริมขอบหรือเหล็กปลอก
• $\psi_{ec,V} = \frac{1}{1 + \frac{2e_V}{3c_1}} \leq 1$ – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงเฉือนแบบนอกศูนย์

  • $e_V$ – ความเยื้องศูนย์ของแรงเฉือน
• $\gamma_{Rc,V} = 2.5$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติที่ขอบของ Concrete ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

ปฏิสัมพันธ์ระหว่างแรงดึงและแรงเฉือนในเหล็ก 

ปฏิสัมพันธ์ระหว่างแรงดึงและแรงเฉือนสำหรับ ตัวยึดติดตั้งภายหลัง จะพิจารณาแยกกันสำหรับรูปแบบการวิบัติของเหล็กและ Concrete การตรวจสอบปฏิสัมพันธ์ในเหล็กดำเนินการตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 – 6.1.28 โดยตรวจสอบปฏิสัมพันธ์ในเหล็กสำหรับพุกแต่ละตัวแยกกัน

$$\left ( \frac{N_{sd}}{N_{Rd,s}} \right )^2 + \left ( \frac{V_{sd}}{V_{Rd,s}} \right )^2 \le 1.0$$

ปฏิสัมพันธ์ระหว่างแรงดึงและแรงเฉือนใน Concrete

 การตรวจสอบปฏิสัมพันธ์ใน Concrete ดำเนินการตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 – 6.1.29.

$$\left ( \frac{N_{sd}}{N_{Rd,i}} \right )^{1.5} + \left ( \frac{V_{sd}}{V_{Rd,i}} \right )^{1.5} \le 1.0$$

ให้ใช้ค่าสูงสุดของ $N_{Ed} / N_{Rd,i}$ และ $V_{Ed} / V_{Rd,i}$ สำหรับรูปแบบการวิบัติต่างๆ โปรดทราบว่าค่าของ $N_{Ed}$ และ $N_{Rd,i}$ มักเป็นของกลุ่มพุก

พุกแบบมีระยะยื่น

พุกแบบมีระยะยื่นได้รับการออกแบบเป็นองค์อาคารแท่งที่รับแรงเฉือน โมเมนต์ดัด และแรงอัดหรือแรงดึง แรงภายในเหล่านี้ถูกกำหนดโดยแบบจำลองวิธี Finite Element พุกถูกยึดทั้งสองด้าน ด้านหนึ่งอยู่ที่ระยะ 0.5×d ต่ำกว่าระดับ Concrete และอีกด้านอยู่ที่กึ่งกลางความหนาของแผ่น ความยาวโก่งเดาะสมมติอย่างปลอดภัยเป็นสองเท่าของความยาวองค์อาคารแท่ง ใช้โมดูลัสหน้าตัดพลาสติก องค์อาคารแท่งได้รับการออกแบบตามมาตรฐาน GB 50017-2017 แรงเฉือนอาจลดกำลังครากของเหล็ก แต่ความยาวต่ำสุดของพุกเพื่อให้พอดีกับน็อตใต้แผ่นฐานทำให้มั่นใจได้ว่าพุกจะวิบัติในการดัดก่อนที่แรงเฉือนจะถึงครึ่งหนึ่งของความต้านทานแรงเฉือน ดังนั้นจึงไม่จำเป็นต้องลดค่า สมมติให้มีปฏิสัมพันธ์เชิงเส้นระหว่างโมเมนต์ดัดและกำลังอัดหรือแรงดึง

ความต้านทานแรงเฉือน (JGJ 145-2013 – 6.1.14):

$$V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,V}}$$

$$V_{Rk,s} = 0.5 \cdot f_{yk} \cdot A_s$$

โดยที่:

• $f_{yk}$ – กำลังครากของสลักยึด 
• $A_s$ – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึง 
• $\gamma_{Rs,V} = 1.3$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงเฉือน ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

ความต้านทานแรงดึง (JGJ 145-213 – 6.2.1):

$$N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,N}}$$

$$N_{Rk,s}=f_{yk}\cdot A_s$$

โดยที่:

• $N_{Rk,s}$ – ความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็ก
• $\gamma_{Rs,N} = 1.3$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงดึง ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ
• $f_{yk}$ – กำลังครากลักษณะเฉพาะของสลักยึด
• $A_s$ – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึงของพุก

ความต้านทานแรงอัด (GB 50017-2017 – 7.2.1):

$$N_{c,Rd,s} = \frac{\varphi \cdot A_s \cdot f_{yk}}{\gamma_{Rs,N}}$$

โดยที่:

• $\varphi = \frac{1}{2 \cdot \lambda_n^2} \cdot \left[ (\alpha_2 + \alpha_3 \cdot \lambda_n + \lambda_n^2) - \sqrt{(\alpha_2 + \alpha_3 \cdot \lambda_n + \lambda_n^2)^2 - 4 \cdot \lambda_n^2} \right]$ – ตัวประกอบลดการโก่งเดาะ (GB 50017-2017 – D.0.5)
• $\alpha_1 = 0.73$ – สัมประสิทธิ์สำหรับประเภท c (GB 50017-2017 – Table D.0.5)
• $\alpha_2$  – สัมประสิทธิ์สำหรับประเภท c, $\alpha_2 = 0.906$ สำหรับ $\lambda_n \le 1.05$ และ $\alpha_2 = 1.216$ สำหรับ $\lambda_n > 1.05$ (GB 50017-2017 – Table D.0.5)
• $\alpha_3$  – สัมประสิทธิ์สำหรับประเภท c, สัมประสิทธิ์สำหรับประเภท c, $\alpha_3 = 0.595$ สำหรับ $\lambda_n \le 1.05$ และ $\alpha_3 = 0.302$ สำหรับ $\lambda_n > 1.05$ (GB 50017-2017 – Table D.0.5)
• $\lambda_n = \frac{\lambda}{\pi} \cdot \sqrt{\frac{E}{f_{yk}}}$ – ความชะลูดสัมพัทธ์ (GB 50017-2017 – Equation (D.0.5-2))
• $\lambda = \frac{l_{cr}}{i}$ – ความชะลูดของสลักยึด (GB 50017-2017 – Equation (7.2.2-1))
• $l_{cr} = 2 \cdot l_0$ – ความยาวโก่งเดาะ (สมมติอย่างปลอดภัยว่าสลักยึดถูกยึดแน่นใน Concrete และสามารถหมุนได้อย่างอิสระที่แผ่นฐาน)
• $l_0 = 0.5 \cdot d + t_g + \frac{t_p}{2}$ – ความยาวของแขนโมเมนต์
• $d$ – เส้นผ่านศูนย์กลางพุก
• $t_g$ – ความสูงของช่องว่าง
• $t_p$ – ความหนาของแผ่นฐาน
• $i = \sqrt{\frac{I}{A_s}}$ – รัศมีไจเรชันของสลักยึด
• $I = \frac{\pi \cdot d_s^4}{64}$ – โมเมนต์ความเฉื่อยของสลัก
• $d_s = \sqrt{4 \cdot A_s / \pi}$ – เส้นผ่านศูนย์กลางที่ลดลงเนื่องจากเกลียว
• $A_s$ – พื้นที่พุกที่ลดลงเนื่องจากเกลียว
• $f_{yk}$ – กำลังครากของพุก
• $E$ – โมดูลัสยืดหยุ่น
• $\gamma_{Rs,N} = 1.30$ – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงดึง ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

ความต้านทานโมเมนต์ดัด (JGJ 145-2013 – 6.1.26):

$$M_{Rd,s} = \frac{M_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,V}}$$

$$M_{Rk,s} = 1.2 \cdot W_{el} \cdot f_{yk}$$

• $W_{el}= \frac{\pi d_s^3}{32}$ – โมดูลัสหน้าตัดยืดหยุ่นของสลัก
• f_yk – กำลังครากของสลัก
• γ_Rs,V =1.3 – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงเฉือน ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

อัตราการใช้งานเหล็กพุก

$$\frac{N_{sd}}{N_{Rd,s}} + \frac{M_{sd}}{M_{Rd,s}} \le 1$$

โดยที่:

• N_sd – ค่าการออกแบบของแรงดึง ($N_{sd}$) หรือแรงอัด ($N_{c,sd}$)
• N_Rd,s – ความต้านทานการออกแบบแรงดึง (บวก) หรือแรงอัด (เครื่องหมายลบ)
• M_sd – ค่าการออกแบบของโมเมนต์ดัด
• M_Rd,s = M_pl,Rd – ความต้านทานโมเมนต์ดัดการออกแบบ